1OSSTROYY USSR Glavpromstroyaroekt SOYUASANTEKHTSROEKT State Design Institute SANTEKHPROEKT GPI Tsroektproshzentilyatsiya VNIIGS
Veiledning til beregning av luftkanaler fra standardiserte deler
Moskva 1979
Dejevued av MSK & Amts
1. Generelle bestemmelser...........
3 Beregning av nettverket av aspirasjonssystemer. . . . 4. Regneeksempler..........
applikasjoner
1. Samlede deler luftkanaler av metall systemer generelt formål......44
2. Detaljer om runde metallluftkanaler
tverrsnitt av aspirasjonssystemer.........79
3. Tabell for beregning av metallluftkanaler rund seksjon...........83
4. Tabell for beregning av metallluftkanaler med rektangulært tverrsnitt........89
5. Odds lokal motstand unifi
refererte deler av metallluftkanaler for generelle systemer.......109
6* Koeffisienter for lokal motstand av deler av innløp og eksosanlegg........ 143
7. Utvalg av membraner for metallluftkanaler med rundt og rektangulært tverrsnitt. . 155
8. Verdier -j- for metallluftkanaler
aspirasjonssystemer........................187
9. Lokale motstandskoeffisienter for metallluftkanaler til aspirasjonssystemer. . . 189
10. Valg av koniske membraner for luftkanaler
aspirasjonssystemer........................193
11. Formler for bestemmelse av koeffisienter
lokale motstander........... 199
Referanser............... 204
Statens designinstitutt Santshproekt
Glavpromstroyproskta fra USSR State Construction Committee (GPI Santekhproekt), 1979
"Retningslinjer for beregning av luftkanaler fra standardiserte deler" ble utviklet i fellesskap av Santekhproekt GPI fra USSR Gosstroy, Proektpromventiliya GPI og VNIIGS fra USSR Minmon-Tazhspetsstroy.
Med ikrafttredelsen av denne "manualen", blir "Instruksjoner for beregning av ventilasjonsluftkanaler" (AZ-424-serien) ugyldige.
"Manualen" er basert på * "Instruksjoner for bruk og beregning av luftkanaler fra standardiserte deler" og "Midlertidig standard for metallluftkanaler med rundt tverrsnitt for aspirasjonssystemer."
For å mekanisere og optimere beregningen av luftkanaler ble Kharkov-074-programmet for Minsk-22-datamaskinen utviklet.
For å kjøpe dette programmet, bør du kontakte industrifondet for algoritmer og programmer TsNIPMSS (II7393, Moskva, GSP-I, Novye Cheryomushki, blokk 28. bygning 3).
Vennligst send alle kommentarer og forslag angående "Manualen" til GPI Santekhproekt (105203, Moskva, Ny*ne-Pervomaiskaya, bygning 46).
I. Generelle bestemmelser
1.1. Denne veiledningen er utviklet i tillegg til kravene i SNiP-kapittelet "Oppvarming, ventilasjon og luftkondisjonering" og er beregnet på design og beregning av metallluftkanaler for ventilasjon, klimaanlegg, luftoppvarming(generelle formål) og aspirasjon av bygninger og strukturer under bygging og gjenoppbygging.
1.2. Luftkanaler av metall i generelle systemer bør som regel være laget av standardiserte deler (se vedlegg I). I unntakstilfeller er bruk av ikke-standardiserte deler tillatt
(under trange forhold, dersom dette skyldes designløsninger, arkitektoniske eller andre krav).
1.3. Metallluftkanaler av aspirasjonssystemer skal kun leveres fra rette seksjoner, bend, T-stykker og tverrsnitt med sirkulært tverrsnitt, gitt i pr.
2. Beregning av et nettverk av generelle systemer
2.1. Avrodynamisk beregning av nettverket utføres for å bestemme det totale trykket som kreves for å sikre designluftstrømmen i alle seksjoner,
2.2. Totalt trykktap P (kgf/u 2 eller GC, bestemmes som summen av trykktap på grunn av friksjon og lokal motstand
A>-£(7tf-Z)> (I)
i-de K - trykktap på grunn av friksjon, kgf/m 2 eller Pa per I m luftkanallengde;
Z er lengden på designdelen, m;
1 - trykktap på grunn av lokal motstand, kgf/m 2 eller Pa i prosjekteringsområdet.
2.3, Friksjonstrykktap per I m lengde av luftsonen bestemmes av formelen
R =1rb > (2)
hvor d er friksjonskoeffisienten; d - diameteren til det beregnede området, s,
for rektangulære luftkanaler - hydraulisk diameter bestemt av formelen
Her er S,h dimensjonene til sidene til luftkanalene, m;
rl, - dynamisk trykk i designområdet,
kgf/m 2 eller Pa x)
V er hastigheten på luftbevegelsen i designområdet, m/s;
U" - egenvekt luft beveget seg langs designområdet, kg/m 3 ;
Akselerasjon av tyngdekraften er 9,81 m/s 2 ; p - lufttetthet i designområdet, kg/m3.
2.4. Friksjonsmotstandskoeffisienten bestemmes av formlene:
a) ved 4 I0 3 ^< 6 " 10^
b) ved 6 * 1SG Re -
(6)(7)
0,1266 Re U b ’
x) I formel (4) er Pj gitt i kgf/m, i formel (5) i Pa.
hvor Re er Reynolds-tallet, bestemt av formelen
(8)
d - hydraulisk diameter, m (se formel (3); Y - kinematisk viskositet, ir/c.
2.5. Friksjonstrykktapet på I og lengdene på luftkanaler med runde og rektangulære seksjoner, luftstrøm, hastighet og dynamisk trykk er gitt i vedlegg 3 og 4. Verdiene gitt i vedleggene er hentet fra formler (1) - (8) for metallluftkanaler med en egenvekt på luft 1 ,2 kg/m 3 og kinematisk viskositet 15 IG 1 m 2 /s.
Hvis luftens egenvekt avviker fra 1,2 kg/m, bør en korreksjonsfaktor lik JT angis for trykktapene gitt i vedlegg 3 og 4,
når du bestemmer kraften på vifteakselen (se avsnitt 2.8).
2.6. Trykktapet på grunn av lokal motstand bestemmes av formelen
der £ ^ er summen av lokale motstandskoeffisienter
på bosettingsstedet.
Verdiene av koeffisientene for lokal motstand til standardiserte deler av luftkanaler er gitt i vedlegg 5. Ved utforming av luftkanalnettverk anbefales det å ta forholdet mellom luftstrømmen i grenen og luftstrømmen i T-stammen til ikke mer enn 0,5. Denne tilstanden eliminerer praktisk talt behovet for å bruke ikke-standardiserte tees. Lokale motstandskoeffisienter for ikke-standardiserte løsninger, standard luftfordelingsenheter, lameller, paraplyer og deflektorer er gitt i vedlegg 6.
2.7. Hvis trykktapet i enkeltseksjoner av luftkanalnettet er mer enn 10 %, bør det leveres membraner. Valget av installasjonssteder for membraner bestemmes av nettverksrutingen. Hvis tilstede i grener
vertikale seksjoner, bør membraner installeres på dem på steder som er tilgjengelige for installasjon. Installasjonen av membraner utføres under installasjonen av ventilasjonsnettverk ved tilkobling av tilstøtende rette seksjoner av luftkanaler. Utvalget av membraner er gitt i vedlegg 7.
2.8. Valget av vifteenheter bør gjøres i henhold til spesifiserte ytelsesverdier, under hensyntagen til luftlekkasjer i avtrekket eller lufttap i forsyningssystemer akh (SNiP P-33-75 klausul 4.122) og det totale trykktapet P. I tillegg må verdien P justeres i henhold til den nærmeste karakteristikken til tidsplanen for valg av vifteenhet. Det totale trykket P som skapes av vifteenheten må være lik det totale trykktapet bestemt av formel (1), uten å innføre multiplikatoren i henhold til paragraf 2.5, som innføres kun ved bestemmelse av kraften på vifteakselen.
2.9. Det beregnede gravitasjonstrykket N (kgf/m 2 eller Pa x)) for ventilasjonsanlegg med naturlig impuls bør bestemmes av formelen
N-b(Kn-Ub)) (Yu)
n=N(Ln-L)> (I)
hvor /7 er høyden på luftsøylen, m;
Тн(/лу egenvekt (tetthet) av luft ved den beregnede normaliserte temperaturen til uteluften, kg/m 3 (Pa);
Xb(P$) - egenvekt (tetthet) av luft, rom, kg/m e (Pa),
2.10. Høyden på luftsøylen bør tas:
a) for forsyningsanlegg - fra midten av forsyningen
kammer ved oppvarming av luften i den (eller munningen av luftinntaket når luft tilføres rommet uten oppvarming) til midthøyden av rommet;
x) I formel (10) er N gitt i kgf/v 2, i formel (II) - i Pa
b) for eksosanlegg - fra midten av eksosåpningen (eller midten av høyden på rommet hvis det er tilføre ventilasjon) til munningen av eksosakselen.
2.II. Virkningsområdet til ventilasjonssystemer med naturlig impuls bør tas som følger:
a) for forsyningssystemer (horisontal avstand fra munningen av luftinntaket til den fjerneste forsyningsåpningen) - ikke mer enn 30 m;
b) for eksosanlegg (horisontal avstand fra eksosakselen til den fjerneste eksosåpningen) - ikke mer enn 10 m.
2.12. Når du installerer en deflektor på et avtrekksventilasjonssystem med en naturlig impuls, anbefales det å velge diameteren til sistnevnte i henhold til serien
I.A94-32 "Paraplyer og deflektorer for ventilasjonssystemer."
2.13. Trykktap i kanalnettet til naturlige ventilasjonsanlegg bør bestemmes ved hjelp av formel (I).
3. Beregning av nettverket av aspirasjonssystemer
3.2. Når du flytter luft med lite støv med en blandingsmassekonsentrasjon (forholdet mellom massen av transportert materiale og massen av luft) - * 0,01 kg/kg, bestemmes trykktapet i det beregnede området av formelen
(12)
Redusert friksjonskoeffisient
bør tas i henhold til dataene,
gitt i vedlegg 8.
Merknader: I. Beregning av luftkanaler (ved konsentrasjon
blandingsmasse mindre enn 0,01 kg/kg) kan produseres i henhold til avsnitt 2;
2. Verdiene for de lokale motstandskoeffisientene til deler av metallluftkanaler i aspirasjonssystemer er gitt i vedlegg 9.
3. Friksjonstrykktap for luftkanaler laget av fleksible metallslanger, i mangel av data, bør tas 2-2,5 ganger høyere enn de oppgitte verdiene
i vedlegg 3.
3.3. Minimumshastigheten for luftbevegelse i luftkanaler, avhengig av arten av det transporterte materialet, er tatt i henhold til de teknologiske dataene til de relevante industrien. Hastigheten på luftbevegelsen i luftkanalene må være større enn hastigheten til svevende partikler av det transporterte materialet.
ZA, Ved flytting av luft med en blandingsmassekonsentrasjon på mer enn 0,01 kg/kg, bør trykktapet i nettverket på grunn av friksjon, lokal motstand og økning av urenheter transportert med luft Pp (kgf/m^) bestemmes av formel
p n =nz^ie g v" (men
hvor K er en eksperimentell koeffisient avhengig av naturen
transportert materiale. Verdiene til K og ja bør tas i henhold til de teknologiske dataene til de relevante næringene;
tg - lengde vertikalt snitt luftkanal, m;
V er den volumetriske konsentrasjonen av blandingen, lik forholdet mellom massen av det transporterte materialet og volumet ren luft. Størrelse
ztglf, vanligvis mindre enn 3 kgf/m2.
uojkho ikke tas i betraktning.
3.5. Beregning av luftkanaler for aspirasjonssystemer bør som regel begynne med å bestemme mengden transportert materiale og mengden transportert luft, basert på anbefalt massekonsentrasjon av blandingen. I mangel av data om mengden transportert materiale, bør luftstrømmen bestemmes basert på den minste tillatte diameteren til luftkanalen (80 mm)
og lufthastighet (klausul 3.3).
3.6. Luftkanaler til aspirasjonssystemer bør beregnes basert på tilstanden for samtidig drift av alle sugesystemer. Problemet med trykktap i individuelle seksjoner av dalkanalnettet bør ikke være mer enn 5%.
3.7. Regulering av trykktap med sluseventiler eller strupeventiler er ikke tillatt. For å koble trykktap er det tillatt:
a) øke mengden luft som fjernes fra et eller annet sug;
b) installer membraner på vertikale deler av aspirasjonssystemer for tørt, ikke-klebende og ikke-fibrøst støv (se vedlegg 7).
3.8. Den beregnede ytelsen til vifteenhetene til aspirasjonssystemer bør tas i betraktning suging eller tap av luft i systemene (SNiP P-33-75 pL. 122).
4. BEREGNINGSEKSEMPLER
EKSEMPEL PÅ BEREGNING AV ET LUFTKANALNETTVERK FOR ET GENERELT VENTILASJONSSYSTEM
Designdiagrammet er vist i fig. JEG.
Beregningen utføres i følgende rekkefølge:
I. Nummerer delene av designskjemaet i henhold til master.?., start med den lengste, og deretter i henhold til den andre.
For å beregne aspirasjonsinstallasjonen, er det nødvendig å vite plasseringen av aspirert utstyr, vifter, støvsamlere og plasseringen av luftkanalruten.
Fra tegningene generelt syn installasjon, tegner vi et aksonometrisk diagram av nettverket uten skala og legger inn alle dataene for beregningen på dette diagrammet. Vi deler nettverket inn i seksjoner og bestemmer hovedveien og sideparallelle seksjoner av nettverket.
Hovedveien består av 7 seksjoner: AB-BV-VG-GD-DE-EZH-ZZ; og har 4 laterale: aB, bV, vg, dg og gG.
Beregningsresultatene er oppsummert i tabell A.1 (vedlegg 1).
Seksjon AB
Seksjonen består av en confuser, en rett vertikal seksjon 3800 mm lang, en 30° bøy, en rett horisontalt snitt lengde 2590 mm.
Lufthastigheten i seksjon AB antas å være 12 m/s.
Forbruk - 240 m3/t.
Vi aksepterer standard diameter D=80 mm. Tverrsnittsarealet til kanalen med valgt diameter er 0,005 m2. Vi spesifiserer hastigheten ved å bruke formelen:
hvor S er tverrsnittsarealet til luftkanalen, m2.
Trykktap langs lengden av luftkanalen bestemmes av formelen:
hvor R er trykktapet per meter kanallengde, Pa/m.
Anslått lengde på strekningen, m.
Ved å bruke diameteren D og hastigheten v, ved hjelp av nomogrammet, finner vi trykktapet per meter luftkanallengde og dynamisk trykk: R=31,4 Pa/m, Нд=107,8 Pa
Vi bestemmer dimensjonene til forvirringsinnløpsåpningen basert på arealet av innløpsåpningen ved å bruke formelen:
Der vin er hastigheten ved inngangen til forvirringen; for melmalestøv tar vi 0,8 m/s.
Vi finner lengden på forvirringen (sugerøret) ved å bruke formelen:
hvor b er den største størrelsen på forvirringen på sugemaskinen,
d-kanal diameter,
b - innsnevringsvinkel for forvirringen.
Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lk/D>1 ib=30o-tk=0,11.
Vi finner radiusen til utløpet ved å bruke formelen:
hvor n er forholdet mellom bøyeradiusen og diameteren, tar vi 2;
D er diameteren på kanalen.
Ro=2·80=160 mm
Lengden på bøyningen beregnes ved hjelp av formelen:
Grenlengde ved 30°:
Estimert lengde på seksjon AB:
LAB=lk+l3o+Ulpr
LAB=690+3800+2590+84=7164 mm
Vi finner trykktapet i AB-delen ved å bruke formel 12:
RlАБ=31,4·7,164=225 Pa
Seksjon aB
Seksjon aB består av en confuser, en rett vertikal seksjon 4700 mm lang, en rett horisontal seksjon 2190 mm lang og en sideseksjon av tee.
Lufthastigheten i seksjon aB antas å være 12 m/s.
Forbruk -360 m3/t.
Vi bestemmer den nødvendige diameteren ved hjelp av formel 8:
Vi aksepterer standard diameter D=100 mm. Tverrsnittsarealet til kanalen med valgt diameter er 0,007854 m2. Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel (10):
Ved diameter D og hastighet v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 23,2 Pa/m, Hd = 99,3 Pa.
La oss ta en av sidene til forvirringen b = 420 mm.
Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lk/D>1 og b=30o-tk=0,11.
Ro=2·100=200 mm
Vi finner motstandskoeffisienten til 30° kranen fra tabell 10.
Grenlengde ved 30°
Estimert lengde på seksjon aB:
LaB=lk+2·l9o+ Ulpr
LaB=600+4700+2190+105=7595 mm.
Vi finner trykktapet i seksjon aB ved hjelp av formel 12:
RlaB=23,2·7,595=176 Pa
Vi finner motstandskoeffisientene til T-stykket ved å spesifisere diameteren til den kombinerte luftkanalen D=125 mm, S=0,01227 m2.
Forholdet mellom arealer og kostnader bestemmes av formelen:
der Sp er arealet av passasjekanalen, m2;
Sb - sideluftkanalareal, m2;
S-luftkanalareal med kombinerte strømninger, m2;
Lb - sideluftkanalstrømningshastighet, m3/h;
L-luftkanalstrømningshastighet for kombinerte strømninger, m3/h.
Forholdet mellom arealer og kostnader bestemmes av formler (18):
T-stykkets motstandskoeffisient bestemmes fra tabell 13: passasjesnitt zhpr = 0,0 og sidesnitt rbk = 0,2.
Hpt=Rl+UtHd
Trykktapet i AB-seksjonen er:
Npt.p=225+(0,069+0,11+0,0)107,7=244 Pa
Trykktapet i seksjon aB er:
Npt.b=176+(0,069+0,11+0,2)99,3=214 Pa
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=244+50=294 Pa,
hvor Nm.p.=50,0 Pa - trykktap i beholderen fra bordet. 1.
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=214+50.0=264 Pa,
hvor Nb.p = 50,0 Pa - trykktap i burat fra tabellen. 1.
Trykkforskjell mellom seksjonene AB og AB:
Ndiaf=294-264=30 Pa
Siden forskjellen er 10 %, er det ikke nødvendig å utligne tap i tee.
Seksjon BV
Seksjonen består av en rett horisontal seksjon med en lengde på 2190 mm, en gjennomgående seksjon av tee.
Forbruk - 600m3/t.
Diameteren på luftkanalen i BV-seksjonen er 125 mm.
Basert på diameter D og hastighet v i henhold til nomogrammet finner vi R=20 Pa/m, Nd=113 Pa.
Estimert lengde på avløpsseksjonen:
RlБВ=20,0·2,190=44 Pa
Seksjon bV
Seksjon bV består av en confuser, en rett vertikal seksjon 5600 mm lang og en sideseksjon av en tee.
Lufthastigheten i seksjon bV antas å være 12 m/s.
Forbruk -1240 m3/t.
Vi bestemmer den nødvendige diameteren ved hjelp av formel 8:
Vi aksepterer standard diameter D=180 mm. Tverrsnittsarealet til luftkanalen med valgt diameter er 0,02545 m2. Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel (10):
I henhold til diameteren D og hastigheten v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 12,2 Pa/m, Nd = 112,2 Pa.
Vi bestemmer dimensjonene til forvirringsinnløpshullet basert på arealet av innløpshullet ved hjelp av formel 13:
La oss ta en av sidene til forvirringen b=300 mm.
Vi finner lengden på forvirringen (sugerøret) ved hjelp av formel 15:
Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lk/D>1 og b=30o-tk=0,11.
Vi finner radiusen til utløpet ved å bruke formel 15
Ro=2·180=360 mm
Vi finner motstandskoeffisienten til 30° kranen fra tabell 10.
Vi beregner lengden på bøyningen ved hjelp av formel 16.
Grenlengde ved 30°
Estimert lengde på seksjon bV:
LaB=lk+l30o+ Ulpr
LbV=220+188+5600=6008 mm.
Vi finner trykktapet i seksjon bB ved hjelp av formel 12:
RlБВ=12,2·6,008=73 Pa.
Vi finner motstandskoeffisientene til T-stykket ved å spesifisere diameteren til den kombinerte luftkanalen D=225 mm, S=0,03976 m2.
T-stykkets motstandskoeffisient bestemmes fra tabell 13: passasjesnitt zhpr = -0,2 og sidesnitt rbk = 0,2.
Trykktap i området beregnes ved hjelp av formelen:
Hpt=Rl+UtHd
Trykktapet i BW-seksjonen er:
Npt.p=43,8-0,2113=21,2 Pa
Trykktapet i seksjon bB er:
Npt.b=73+(0,2+0,11+0,069)112,0=115 Pa
Totale tap i passasjedelen av BV:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=21,2+294=360 Pa,
Totaltap på sidedelen:
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=115+80.0=195 Pa,
hvor Nb.p = 80,0 Pa - trykktap i aspirasjonskolonnen fra tabell 1.
Trykkforskjell mellom BV- og BV-seksjonene:
Siden forskjellen er 46 %, som overstiger tillatte 10 %, er det nødvendig å utjevne trykktapene i tee.
La oss utføre justeringen ved å bruke ekstra motstand i form av en sidemembran.
Vi finner membranmotstandskoeffisienten ved å bruke formelen:
Ved hjelp av nomogrammet bestemmer vi verdien 46. Hvor kommer dybden til diafragma fra a=0,46·0,180=0,0828 m.
VG-seksjonen
VG-seksjonen består av en rett horisontal seksjon 800 mm lang, en rett vertikal seksjon 9800 mm lang, en 90° bøy og en sideseksjon av tee.
Lufthastigheten i VG-seksjonen antas å være 12 m/s.
Forbruk - 1840 m3/t.
Vi aksepterer standard diameter D=225 mm. Tverrsnittsarealet til kanalen med valgt diameter er 0,03976 m2. Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel (10):
I henhold til diameteren D og hastigheten v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 8,0 Pa/m, Hd = 101,2 Pa.
Vi finner radiusen til utløpet ved å bruke formel 15
Ro=2·225=450 mm
Vi finner motstandskoeffisienten til 90° kranen fra tabell 10.
Vi beregner lengden på bøyningen ved hjelp av formel 16.
90° bøyelengde
Estimert lengde på VG-delen:
LВГ=2·l9o +Улр
LВГ=800+9800+707=11307 mm.
RlВГ=8,0·11,307=90 Pa
Seksjon VG
Seksjon vg består av en confuser, en 30° bend, en vertikal seksjon 880 mm lang, en horisontal seksjon 3360 mm og en tee-gjennom seksjon.
Forbruk - 480 m3/t.
Vi bestemmer dimensjonene til forvirringsinnløpshullet basert på arealet av innløpshullet ved hjelp av formel 13:
Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lk/D>1 og b=30o-tk=0,11.
Ro=2·110=220 mm
Vi finner motstandskoeffisienten til 30° kranen fra tabellen. 10 .
Vi beregner lengden på bøyningen ved hjelp av formel 16.
Grenlengde ved 30°
Estimert seksjonslengde vg:
Lвг=lk+l30+ Улр
lвг=880+115+300+3360=4655 mm.
Trykktapet i seksjonen vg er funnet ved hjelp av formel 12:
Rlgv=23·4,655=107 Pa
Seksjon dg
Dg-seksjonen består av en confuser, en rett vertikal seksjon 880 mm lang og en sideseksjon av tee.
Forbruk -480 m3/t.
Vi velger en hastighet på 12 m/s. Vi bestemmer den nødvendige diameteren ved hjelp av formel 8:
Vi aksepterer standard diameter D=110 mm. Tverrsnittsarealet til kanalen med den valgte diameteren er 0,0095 m2. Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel 10:
I henhold til diameteren D og hastigheten v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 23,0 Pa/m, Hd = 120,6 Pa.
Vi bestemmer dimensjonene til forvirringsinnløpshullet basert på arealet av innløpshullet ved hjelp av formel 13:
La oss ta en av sidene til forvirringen b=270 mm.
Lengden på forvirringen (sugerøret) er funnet ved hjelp av formel 14:
Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lk/D>1 og b=30o-tk=0,11.
Estimert seksjonslengde vg:
Lвг=lk+l30+ Улр
lвг=880+300=1180 mm.
Trykktapet i seksjonen vg er funnet ved hjelp av formel 12:
Deretter trykktap langs lengden av luftkanalen:
Rlgv=23·1,180=27,1 Pa
Vi finner motstandskoeffisientene til T-stykket ved å spesifisere diameteren til den kombinerte luftkanalen D=160 mm, S=0,02011 m2.
Forholdet mellom arealer og kostnader bestemmes av formel 18:
T-stykkets motstandskoeffisient bestemmes fra tabell 13: passasjesnitt zhpr = 0,0 og sidesnitt rbk = 0,5.
Trykktap i området beregnes ved hjelp av formelen:
Hpt=Rl+UtHd
Trykktapet i seksjon vg er:
Npt.p=107+(0,069+0,11+0,0)120,6=128 Pa
Trykktapet i dg-seksjonen er:
Npt.b=27+(0,11+0,5)120,6=100 Pa
Totaltap i passasjen og sideseksjonene:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=128+250=378 Pa,
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=100+250=350 Pa,
hvor Nm.p = 250,0 Pa - trykktap i trirem fra tabellen. 1.
Trykkforskjell mellom seksjoner vg og dg:
Ndiaf=378-350=16 Pa
Siden differansen er 7 %, som ikke overstiger tillatte 10 %, er det ikke behov for å utjevne trykktap i tee.
Seksjon GG
Seksjonen består av rette horisontale seksjoner 2100 mm lange, og en gjennomgående seksjon av tee.
Strømningshastigheten til GG-seksjonen er lik summen av kostnadene til VG- og DG-seksjonene.
Forbruk -960 m3/t.
Diameteren på luftkanalen i seksjon GG er 160 mm.
Tverrsnittsarealet til luftkanalen med valgt diameter er 0,02011 m2.
Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel 10:
Ved diameter D og hastighet v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 14,1 Pa/m, Nd = 107,7 Pa
Estimert lengde på seksjon GG:
LgG=2100 mm.
Trykktap langs lengden er funnet ved å bruke formel 12:
RlгГ=14,1·2,1=29,6 Pa
Vi finner motstandskoeffisientene til T-stykket ved å spesifisere diameteren til den kombinerte luftkanalen D=250 mm, S=0,04909 m2.
Forholdet mellom arealer og kostnader bestemmes av formel 18:
T-stykkets motstandskoeffisient bestemmes fra tabell 13: passasjesnitt zhpr = 0,2 og sidesnitt rbk = 0,6.
Trykktap i området beregnes ved hjelp av formelen:
Hpt=Rl+UtHd
Trykktapet i VG-delen er:
Npt.b=90+(0,15+0,2)101,2=125,4 Pa
Trykktapet i GG-seksjonen er:
Npt.p=29,6+0,6·107,7=94,2 Pa
Totaltap i passasjen og sideseksjonene:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p..=125,4+360,4=486 Pa,
UNpt.b=Npt.b+Nm.b =94,2+378=472 Pa,
Trykkforskjell mellom VG- og GG-seksjonene:
Ndiaf=486-472=14 Pa
Forskjellen er mindre enn 10 %.
GD seksjon
Tomten består av et rett horisontalt snitt med en lengde på 1860 mm.
Forbruk av gassturbindelen - 2800 m3/t
Diameteren på luftkanalen i GD-seksjonen er 250 mm, S = 0,04909 m2.
Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel 10:
I henhold til diameteren D og hastigheten v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 11,0 Pa/m, Hd = 153,8 Pa.
Arealet av innløpet til syklonen er lik arealet til innløpsrøret S2=0,05 m2
Estimert lengde på hovedseksjonen:
lGD=1860 mm.
Vi finner trykktapet i hovedtrykkseksjonen ved hjelp av formel 12:
Deretter trykktap langs lengden av luftkanalen:
RlGD=11,0·1,86=20,5Pa
Trykktapene i gasstrykkseksjonen er:
UNpt.p=20+486=506 Pa
Seksjon DE
Cyclone 4BTsSh-300.
Luftforbruk tatt i betraktning luftsuging:
Trykktapet i syklonen er lik syklonens motstand og utgjør Hc = 951,6 Pa.
Totale tap i DE-delen:
Seksjon EZh
Seksjonen består av en confuser, tre 90° bend, rette horisontale seksjoner 550 mm og 1200 mm, en rett vertikal seksjon 2670 mm lang, en rett horisontal seksjon 360 mm og en diffusor.
Vi vil bestemme strømningshastigheten i EJ-seksjonen under hensyntagen til suget i syklonen lik 150 m3/t:
Lufthastigheten etter syklonen er 10...12 m/s, siden etter syklonen blir luften renset.
Lufthastigheten i EZH-seksjonen antas å være 11 m/s.
Vi bestemmer den nødvendige diameteren ved hjelp av formel 8:
Vi aksepterer standard diameter D=315 mm, S=0,07793 m2.
Vi spesifiserer hastigheten ved hjelp av formel 10:
Ved diameter D og hastighet v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 3,8 Pa/m, Hd = 74,3 Pa.
Arealet av innløpet i overgangsrøret er S1 = 0,07793 m2, og arealet av syklonutløpet er S2 = 0,090 m2, siden S1 La oss ta en av sidene til confuseren b=450 mm. Vi finner lengden på forvirringen ved å bruke formel 15: Motstandskoeffisienten til forvekslingen bestemmes fra tabellen. 8 avhengig av lк/D=0,6 og b=30о - tk=0,13. Det er nødvendig å avgjøre om adapterrøret ved vifteinntaket er en forveksling eller en diffuser. Siden utløpsrøret har en diameter på 315 mm, og diameteren ved vifteinntaket er 320 mm, er adapterrøret en diffusor med ekspansjonsforhold: Vi finner radiusen til utløpet ved å bruke formel 15: Vi finner motstandskoeffisienten til 90° kranen fra tabellen. 10 . Vi beregner lengden på bøyningen ved å bruke formel 16: Estimert lengde på EZh-seksjonen: LEF=989,6*3+2670+360+1200+550=7749 mm. RlEZh=3,78·7,749=29 Pa. UNpt.p=1458+29+(0,13+0,1+0,15·3)74,3=1538 Pa. Seksjon ZhZ Seksjonen består av en diffusor, en rett vertikal seksjon 12700 mm lang, et 90-graders utløp og en diffuser med beskyttende paraply. Luftstrømmen i dette området er lik strømmen ved inngangen til viften, dvs. 3090m3/t. Lufthastigheten er 11,0 m/s. Diameteren på luftkanalene i seksjonene antas å være lik diameteren oppstrøms viften, d.v.s. 315 mm. Basert på diameteren D og hastigheten v, ifølge nomogrammet, finner vi R = 3,8 Pa/m, Nd = 68,874,3 Pa. La oss finne ut hva adapterrøret ved utløpet av viften tjener. Vifteåpningsareal S1=0,305x0,185=0,056 m2, tverrsnittsareal av luftkanalen med en diameter på 315 mm S2=0,07793 m2. S2>S1, derfor er det en diffusor med ekspansjonsforhold: La oss sette diffusorens ekspansjonsvinkel b=30?. Så fra bordet. 4 diffusor motstandskoeffisient w=0,1. Estimert lengde på EZh-seksjonen: lEZh=12700 mm. Trykktap langs lengden av luftkanalen bestemmes av formel 11: RlEZh=3,78·12,7=48,0 Pa. Røret har en diffuser med en beskyttende paraply. Tapskoeffisienten finnes i tabell. 6 f = 0,6. Trykktapet i EF-seksjonen er: UNpt.b=48+(0,1+0,6)74,3=100 Pa. Den totale nettverksmotstanden langs hovedlinjen er: UNpt.p=100+1538=1638 Pa. Tatt i betraktning sikkerhetsfaktoren på 1,1 og mulig vakuum i verkstedlokalene, er det nødvendige trykket utviklet av viften 50 Pa. Følgende utstyr er kombinert til ett aspirasjonsnettverk: Eksempler på layout av aspirasjonsinstallasjoner er på siden. Bestem luftforbruket for aspirasjon og trykktap (motstand) for hver aspirert maskin, beholder, punkt. Ta dataene fra utstyrets passdokumentasjon eller fra "aspirasjonsstandardene" i referanselitteraturen. Data fra lignende prosjekter kan brukes. Overdreven utstøting eller medføring av luft kan reduseres hvis elementer for å redusere bevegelseshastigheten til materialet eller produktet er inkludert i kretsen til tilførsels- og eksosanordningene; øke fyllingsgraden av strømningsdelen av enheten (røret) med produktet. Legg sammen alle kostnader og del på volumet i rommet - vanlig luftutskifting for ulike virksomheter varierer, men varierer vanligvis fra 1 til 3 bytter i timen. Høyere luftvekslingskurser brukes ved beregning av total vekslingskurs til- og avtrekksventilasjon for fjerning skadelige sekreter, urenheter, lukt fra inneluft. Pålitelig transport av lufthastighet for forskjellige typer støv og bulkmaterialer er akseptert i henhold til anbefalingene i industriens retningslinjer. Du kan bruke informasjon fra relevant litteratur, data fra lignende prosjekter og parametere for eksisterende aspirasjons- og pneumatiske transportinstallasjoner i bedriften. Velg type støvutskiller under hensyntagen til egenskapene til støvet, den planlagte (ønskede) effektiviteten av luftrensing, driftssikkerhet og designkompleksitet. Støvutskillerens gjennomstrømningskapasitet bestemmes ved å legge sammen kostnadene for alle aspirerte punkter og legge til 5 %. Hvis det er punkter i nettet som er midlertidig slått av (stengt) av ventiler, legg til ytterligere 100 m³/time sug til den totale strømningshastigheten for hver. Velg installasjonsstedet for viften og luftrenseren under hensyntagen til deres dimensjoner og dimensjonene til de formede delene av luftkanalene som er festet til dem. Sørg for muligheten for å fjerne støv og avfall, kompakthet av luftkanalnettverket, enkelt vedlikehold og reparasjon. Ta hensyn til anbefalinger for deres plassering på nettverket. For eksempel er sugefilteret installert lenger fra maskinen med størst motstand for å skape det nødvendige vakuumet i det for å tilbakespyle stoffet. Før du går inn i syklonen, spesielt en batteri, må det være en rett seksjon som er minst to ganger diameteren til luftkanalen. Vifteplasseringen er å foretrekke etter støvutskilleren langs nettet, dvs. i renset luft. Tegn et designdiagram av aspirasjonsnettverket. Del nettverket inn i seksjoner: Velg diameteren på luftkanalene for hver seksjon i henhold til akseptert hastighet v (m/sek) og luftmengde Q (m³/time) i "datatabellen for beregning av runde stålluftkanaler", som er i referanselitteraturen på aspirasjon. Ett av alternativene er gitt i delen "Beregning av aspirasjon" i katalogen "Tegninger, skjemaer, nettstedsbilder". Fra samme "bord" ta dynamisk trykk Nd (Pa) og R - trykktap per 1 meter lengde(Pa/m) for dette området. Plot disse dataene på et diagram eller i en spesiell beregningstabell. For å velge diametre og luftkanalberegningerdu kan bruke spesielle.
Som regel leveres teknologisk og transportutstyr komplett med sugerør. Utstyrspasset gir data om aspirasjonsmodusen. Bestem på hvert sted summen av koeffisienter hans lokal motstand(beslagsdeler): sugerør (confuser), bend, ekspansjons-innsnevringer, tee, etc. Koeffisientene for alle typer motstand er kjent og kan enkelt finnes i standardtabellene. Trykkutjevning. Ved hvert koblingspunkt (tees) sammenlignes trykktapet til hovedledningen med tapene i den tilkoblede sideseksjonen. For riktig luftfordeling må disse tapene gjøres like. Den tillatte forskjellen er 10 %. For store avvik bør diameteren på seksjonen med mindre motstand (vanligvis siden) reduseres, dette vil øke hastigheten i den (ved samme forbruk!), dynamisk trykk og alle tap. Beregn den nye motstanden til sideseksjonen på nytt og sammenlign den igjen med den viktigste ved integreringspunktet. Diameteren kan ikke reduseres til under 80 mm. Hvis det ikke er mulig å utjevne trykket på denne måten, ta alternativet med de nærmeste verdiene, og installer ytterligere lokal motstand i området med lavere trykktap: en membran mellom de to flensene, men bedre - en justeringsventil. - i henhold til tabeller over lokale motstander eller ved beregning. Viftevalg. Basert på trykk og strømningshastighet, fra alle antall og typer støvvifter, velg den for aerodynamiske egenskaper hvilket skjæringspunkt mellom disse parameterne gir punktet med størst effektivitet. Du kan velge fra kataloger og anbefalinger fra produsenter og handelsorganisasjoner av ventilasjonsutstyr og utstyr. På denne måten kan du beregne ventilasjonsaggregat for aspirasjon eller pneumatisk transport av støvete, finflytende materialer i en lav konsentrasjon av luftblanding ved kornlagrings- og prosesseringsbedrifter, for rensing fra urenheter og berikende korn, i melmaling og fôrmaling, i trebearbeiding for fjerning av sagflis og spon fra verktøymaskiner , i mat-, tekstilindustrien og andre der det er kilder til støvutslipp. Lav konsentrasjon anses å være et støv- eller avfallsinnhold på ikke mer enn 0,01 kg per 1 kg luft. Trykktap i luftkanaler med mer støv er beregnet. Separate sider er viet aspirasjonen for å motta, lagre og rense korn: beregning av aspirasjonsinstallasjonen til kornrenseavdelingen, tårnet eller punktet til kornmottakerbedriften, aspirasjonssystemet til gulvene i arbeidsbygningen og silobygningen til heisen. Når man utvikler den teknologiske delen av prosjektet, må spørsmålene om aspirasjon og støvfjerning behandles omfattende teknologisk utstyr sikre passende sanitærstandarder. Ved utforming av støvoppsamlingsinstallasjoner for rensing av avgasser og aspirasjonsluft som slippes ut i atmosfæren, er det nødvendig å ta hensyn til hastigheten til luft eller gass i enhetene; fysisk-kjemiske egenskaper og partikkelstørrelsesfordeling av støv, innledende støvinnhold i gass eller luft, type stoff for posefiltre, temperatur og fuktighet i støv. Mengden avgasser og aspirasjonsluft fra teknologiske installasjoner bestemt ved beregning under prosjektering. Altså for sugesystem møller: Q = 3600·S·V m = 3600··V m, (5) der Q er mengden luft som passerer gjennom møllen i løpet av 1 time S er tverrsnittsarealet til møllen; V m er hastigheten på luftbevegelsen inne i møllen, tatt i betraktning sug i systemet; D er diameteren til møllen. Temperatur på avgasser og aspirasjonsluft (ikke mindre) - 150ºС. V m = 3,5 – 6,0 m/s. Deretter: Støvinnhold på 1 m3 avgasser og aspirasjonsluft er 131 g. Tillatte støvkonsentrasjoner i rensede gasser og luft bør ikke overstige 50 mg/m3. For å rense aspirasjonsluften som forlater kulemøllen, bruker vi et to-trinns rensesystem: 1. Syklon TsN-15, rensegrad 80-90 %: ¾ 1 batteri: 262 - 262·0,8 = 52,4 g/m3; ¾ andre batteri: 52,4 - 52,4·0,8 = 10,48 g/m3; ¾ tredje batteri: 10,48 - 10,48·0,8 = 2,096 g/m3; ¾ 4 batteri: 2,096 - 2,096·0,8 = 0,419 g/m3. 2. Elektrisk feller Ts-7.5SK, rensegrad 85-99 %: 0,419 - 0,419·0,99 = 0,00419 g/m3. Støvavsetningsanordning. Syklon TsN-15 Sykloner er designet for å rense støvete luft fra suspenderte faste partikler (støv) og operere ved temperaturer som ikke overstiger 400°C. Figur 8 – Gruppe av to sykloner TsN-15 Velge en støvavsetningsenhet for produktforsyning: Q = 3600 · ·V m = 3600 · ·5 = 127170/4 = 31792,5 m3/h. Teknologisk beregning kan gjøres ved å bruke formelen: M = Q/q = 31792,5/20000 = 1,59 (godta 2 stykker) Da er faktisk utstyrslastfaktor over tid: K in = 1,59/2 = 0,795. Tabell 19 - Tekniske spesifikasjoner grupper av to sykloner TsN-15 Elektrostatisk utskiller Den elektriske utskilleren Ts-7.5SK er designet for støvfjerning av gasser og avfall fra tørketromler, samt for fjerning av støv fra luft og gasser som suges ut av møller. For å fjerne støv som har lagt seg på elektrodene som er plassert i den elektrostatiske utskilleren, ristes de ved hjelp av en ristemekanisme. Støv skilt fra elektrodene kommer inn i oppsamlingsbeholdere og fjernes gjennom sluseporter. Den elektrostatiske utskilleren reduserer konsentrasjonen av støv i luften med 33,35 %, samtidig som den slipper ut 1,75 gram per kubikkmeter til atmosfæren. måler. Tabell 20 - Tekniske egenskaper for elektrofilteret Ts-7.5SK Fan Sentrifugalvifter høytrykk VVD-typen er designet for å flytte luft i tilførsels- og avtrekksventilasjonssystemer industribygg med totalt tap av totaltrykk på opptil 500 sek/m2. Vifter produseres i både høyre- og venstrerotasjon og leveres komplett med elektriske motorer. Introduksjon Lokalt avtrekksventilasjon spiller den mest aktive rollen i komplekset ingeniørmidler normalisering av sanitære og hygieniske arbeidsforhold i produksjonslokaler. Hos bedrifter knyttet til behandling av bulkmaterialer, spilles denne rollen av aspirasjonssystemer (AS), som sikrer lokalisering av støv på steder der det dannes. Til nå har generell ventilasjon spilt en hjelperolle - den ga kompensasjon for luften som ble fjernet av AS. Forskning ved Institutt for MOPE BelgTASM har vist at generell ventilasjon er integrert del et kompleks av støvfjerningssystemer (aspirasjon, systemer for å bekjempe sekundær støvdannelse - hydraulisk spyling eller tørrvakuumstøvoppsamling, generell ventilasjon). Til tross for den lange utviklingshistorien, har aspirasjon fått et grunnleggende vitenskapelig og teknisk grunnlag først de siste tiårene. Dette ble tilrettelagt av utviklingen av vifteproduksjon og forbedring av luftrenseteknikker fra støv. Behovet for aspirasjon fra de raskt utviklende sektorene i den metallurgiske byggeindustrien vokste også. En rekke vitenskapelige skoler har dukket opp med sikte på å løse nye miljø problemer. I aspirasjonsfeltet ble Ural (Butikov S.E., Gervasyev A.M., Glushkov L.A., Kamyshenko M.T., Olifer V.D., etc.), Krivoy Rog (Afanasyev I.I., Boshnyakov E.N., etc.) berømt , Neykov Minkov I.N.,Log V.A., Sheleketin A.V. og amerikansk (Khemeon V., Pring R.) beregner lokalisering av støvutslipp ved bruk av aspirasjon. Ekte undervisningsmateriell oppsummere den akkumulerte kunnskapen innen design av aspirasjonssystemer og sentraliserte vakuumstøvoppsamlingssystemer (CVA). Bruken av sistnevnte utvides spesielt i produksjonen, hvor hydraulisk spyling er uakseptabelt av teknologiske og konstruksjonsmessige årsaker. Beregnet for opplæring av miljøingeniører, metodologiske materialer utfyller kurset " Industriell ventilasjon"og sørge for utvikling av praktiske ferdigheter blant seniorstudenter av spesialiteten 17/05/09. Disse materialene er rettet mot å sikre at studentene er i stand til å: Bestem den nødvendige ytelsen til lokale sugepumper og CPU-dyser; Velg rasjonelle og pålitelige systemer rørledninger med minimalt energitap; Bestem den nødvendige kraften til aspirasjonsenheten og velg passende trekkmidler Og de visste: Det fysiske grunnlaget for å beregne ytelsen til lokale sugestasjoner; Grunnleggende forskjell hydraulisk beregning CPU-systemer og AC-luftkanalnettverk; Strukturell design av tilfluktsrom for omlastingsenheter og CPU-dyser; Prinsipper for å sikre påliteligheten til AS- og CPU-drift; Prinsipper for valg av vifte og funksjoner for dens drift for et spesifikt rørledningssystem. Retningslinjene er rettet mot å løse to praktiske problemer: «Beregning og valg av aspirasjonsutstyr (praktisk oppgave nr. 1), «Beregning og valg av utstyr vakuumsystem rydde opp i støv og søl (praktisk oppgave nr. 2).» Utprøving av disse oppgavene ble gjennomført høstsemesteret 1994 kl praktiske øvelser gruppene AG-41 og AG-42, hvis studenter kompilatorene uttrykker takknemlighet for unøyaktighetene og tekniske feilene de identifiserte. Nøye studie av materialer av studentene Titov V.A., Seroshtan G.N., Eremina G.V. ga oss grunn til å gjøre endringer i innhold og utgave metodiske instruksjoner. 1. Beregning og valg av aspirasjonsutstyr Hensikten med arbeidet: bestemmelse av den nødvendige ytelsen til aspirasjonsinstallasjonen som betjener systemet med aspirasjonsskjul for lasting av båndtransportører, valg av luftkanalsystem, støvsamler og vifte. Oppgaven inkluderer: A. Beregning av produktiviteten ved lokalt sug (aspirasjonsvolumer). B. Beregning av den dispergerte sammensetningen og konsentrasjonen av støv i den aspirerte luften. B. Velge en støvoppsamler. D. Hydraulisk beregning av aspirasjonssystemet. D. Valg av vifte og en elektrisk motor for den. Innledende data (De numeriske verdiene for startverdiene bestemmes av antall alternativ N. Verdiene for alternativ N = 25 er angitt i parentes). 1. Forbruk av transportert materiale G m =143,5 – 4,3N, (G m =36 kg/s) 2. Partikkeltetthet bulkmateriale 2700 + 40N, (=3700 kg/m 3). 3. Innledende fuktighetsinnhold i materialet 4,5 – 0,1 N, (%) 4. Geometriske parametere for overføringsrennen, (Figur 1): h 1 =0,5+0,02N, () h 3 =1–0,02N, 5. Typer tilfluktsrom for lasteområdet til transportbåndet: 0 – tilfluktsrom med enkeltvegger (for jevn N), D – tilfluktsrom med doble vegger (for oddetall N), Transportbåndets bredde B, mm; 1200 (for N=1...5); 1000 (for N=6…10); 800 (for N= 11…15), 650 (for N = 16…20); 500 (for N= 21…26). Sf – tverrsnittsareal av rennen. Ris. 1. Aspirasjon av overføringsenheten: 1 – øvre transportør; 2 - øvre deksel; 3 - overføringsrenne; 4 - nedre ly; 5 – aspirasjonstrakt; 6 - ytre sidevegger; 7 - innvendige sidevegger; 8 - vanskelig intern partisjon; 9 - transportbånd; 10 - ende ytre vegger; 11 – endeinnervegg; 12 – nedre transportør Tabell 1. Geometriske dimensjoner nedre ly, m Tabell 2. Partikkelstørrelsesfordeling av det transporterte materialet Gjennomsnittlig fraksjonsdiameter d j, mm * z =100(1 – 0,15). Tabell 3. Lengde på seksjoner av aspirasjonsnettet
-arbeide samtidig;
-nært plassert;
- med samme støv, eller lignende i kvalitet og egenskaper;
-med samme eller en liten forskjell i lufttemperatur.
Optimal mengde sugepunkter - ikke mer enn seks, men flere er mulig.
Hvis i noen maskin modusen luftstrøm endres periodisk, dvs. justeres iht teknologisk prosess, så er en egen ventilasjonsenhet designet for det; eller med et svært lite antall ekstra «passerende» sugepunkter (ett eller to med lave strømningshastigheter).
Luftstrømmen kan bestemmes av størrelsen på sugerøret eller aspirasjonshullet i maskinkroppen, hvis røret og hullet er laget av produsenten og (eller) i henhold til dimensjonene til designorganisasjonen.
Hvis det innkommende produktet støter ut en ekstra mengde luft inn i utstyret (for eksempel ved å bevege seg med høy hastighet gjennom et gravitasjonsrør), bør dette tilleggsvolumet legges til standardvolumet, og bestemme det også i henhold til gjeldende standarder eller beregningsmetoder til denne spesielle forsyningsenheten og produktet.
Hvis en viss mengde luft føres bort fra utstyret med produktet fjernet, bør den også bestemmes og trekkes fra luftstrømmen for aspirasjon.
Utstøting og luftinnblanding er helt ubetydelig og til og med fraværende hvis:
- strømningsområdet til materen og utløpet er helt fylt med produktet;
-produktet kommer fra en konstant fylt beholder;
- en tetningsanordning (sluseport, ventil osv.) er installert i innløps- og utløpskonstruksjonene.
Hvis noe utstyr periodisk fylles fra et annet med store engangsporsjoner for en kort tid, så mellom dem er det nødvendig å installere en luftkanal for fri flyt av fortrengt luft og distribusjon overtrykk, som oppstår inne i kofferter og containere ved lossing og lossing. Overføringsluftkanal - stor diameter, vertikal eller sterkt skrånende, uten horisontale seksjoner.
For å redusere høyvakuum i et lukket rom, bør en tilstrømning av uteluft tilføres utstyret som aspireres eller inn i dette rommet.
Lufthastighet i pneumatiske transportmaterialrørledninger:
V = k(10,5 + 0,57·V vit) m/sek, der V vit er svevehastigheten til produktpartikler, k er sikkerhetsfaktoren, tar hensyn til svingninger i belastningen på den pneumatiske transportøren. Beregningen av en pneumatisk transportinstallasjon er omtalt på siden. Hvis vi antar at belastningen i aspirasjonskanalen er konstant, bør sikkerhetsfaktoren være lik 1. For noen materialer er luftstrøm og pneumatisk transport gitt i delen "Beregning av aspirasjon" i "Tegninger, diagrammer, stedsbilder "katalog.
Trykktapet (motstanden) i støvutskilleren er hentet fra dens tekniske egenskaper.
Når du planlegger ruten til luftkanaler, bør vertikale eller sterkt skråstilte preferanse gis, hvis de ikke bryter med industriell estetikk. Reduser om mulig lengden på horisontale seksjoner og antall svinger (bøyer). Unngå områder med støvete luft på utløpssiden av viften, spesielt innendørs.
-fra maskiner til sammenslåingspunkter inkludert tee;
- fra foreningen til neste tee inkludert;
-fra punktet for siste forening til støvutskilleren (eller viften);
- området mellom støvavskilleren og viften;
-eksosdel med eksos.
Angi luftstrøm og trykktap i aspirasjonsutstyret på diagrammet. Beregn og angi luftstrømhastigheter i hvert område. Angi lengden på hver seksjon av kanalnettet, inkludert lengden på alle armaturene. Spesifiser trykktapet (motstanden) til støvutskilleren.
Størrelser og konfigurasjon av sugerør anbefales inngangshastigheter Til ulike materialer er gitt i oppslagsverk om aspirasjon og pneumatisk transport.
Tverrsnittsarealet til innløpet til røret (forvirring, "overgang") beregnes ved å dele luftstrøm på inngangshastighet.
For å redusere medreving av produkt og støv, for å forhindre eksplosive konsentrasjoner i luftkanaler, for å redusere støvbelastningen på filteret, antas inngangshastigheten å være minimum mulig og avhenger av støvtypen og egenskapene til hovedproduktet . Åpne kilder til støvutslipp suges opp ved hjelp av topp- eller sidesug. Optimal vinkel innsnevring av confuseren 45 grader.
Beregn trykktapet når luft passerer gjennom lokale motstander: multiplisere dynamisk trykk på summen av koeffisienter plott.
Beregn trykktapet på grunn av luftfriksjon langs lengden av seksjonen: multiplisere tap på 1 meter for helheten lengde plott.
ADD: trykktap i sugemaskinen + tap på grunn av lokal motstand + tap langs seksjonens lengde. Den resulterende SUM av tap for hver seksjon skal plottes på diagrammet og i beregningstabellen.
Trykktapet i områdene mellom utslagsstedene beregnes fra sammenføyningspunktet (ikke inkludert tee) til neste sammenslag inkludert utslagsstedet.
Ta sekvensen av seksjoner som skaper de største trykktapene langs luftbevegelsesbanen som hovedlinje.
Til trykktapene for hver seksjon av hovedlinjen, legg til tapene for alle tidligere seksjoner av hovedlinjen (bare hovedlinjen) og angi dette beløpet ved punktet for å kombinere med siden.
Ytelsen til viften er lik ytelsen til støvutskilleren pluss luftsuging i tetningsanordningen til støvutskilleren. Suget i sugefiltrene tar 15 % av nettstrømningshastigheten til nettet, eller i henhold til normene. Suget i sykloner tas i betraktning hvis de er installert på sugesiden av viften: for TsOL, 4BTssh, enkeltrads CC ta 150 m³/time, for dobbeltrads CC - 250 m³/time.
Trykket som viften må utvikle er lik den totale nettverksmotstanden langs hovedledningen pluss 10 % reserve.
Den totale nettverksmotstanden er summen av trykktapene til seksjonene bare hovedveien, inkludert: motstand til den første aspirasjonsmaskinen, trykktap i luftkanalene til hver seksjon, kap. ledninger, motstand av støvutskiller, trykktap i området mellom støvutskiller og vifte, trykktap i eksosseksjon og eksosmotstand.
Rotasjonshastigheten til viftehjulet bestemmes av dens aerodynamiske egenskaper. Vifteakseleffekt (kW): Nv. = (QH)/1000 effektivitet hvor Q er vifteytelsen i m³/sek, dvs. m³/time må deles på 3600; H - viftetrykk i Pa; effektivitet - vifteeffektivitet.
Elektrisk motoreffekt, kW: Ne = (k·Nв)/n·п hvor n = 0,98 - lagereffektivitet; n - overføringseffektivitet: når viftehjulet er montert på den elektriske motorakselen, n = 1, når det overføres gjennom en kopling, n = 0,98, med kileremdrift, n = 0,95. Elektrisk motor effektreservefaktor k = 1,15 for elektriske motorer med effekt opp til 5 kW; k = 1,1 for elektriske motorer med en effekt på mer enn 5 kW. Kasusstudie Valget av en vifte for et spesifikt aspirasjonsnettverk er gitt på siden "Valg og beregning av en vifte."
Indikatorer Dimensjoner og parametere
Grad av luft- og gassrensing fra støv i % 95 – 98
Topphastighet gasser i m/sek
Temperatur på gasser ved innløpet til elektrofilteret i °C 60-150
Gasstemperatur ved utløpet av elektrofilteret Ikke mer enn 25 °C over deres duggpunkt
Motstand til elektrofilteret i mm vann. Kunst. Ikke mer enn 20
Tillatt trykk eller vakuum i elektrofilteret i mm vann. Kunst.
Startstøvinnhold av gass i g/m 3 ikke lenger
Aktivt tverrsnittsareal av elektrofilteret i m3 7,5
Antall elektroder i to felt:
utfellende
kroning
Ristemotor:
type AOL41-6
effekt i kW
Slutten av tabell 20
Indikatorer Dimensjoner og parametere
antall omdreininger per minutt
Slusemotor:
type AO41-6
effekt i kW 1,7
antall omdreininger per minutt
Makt varmeelementer for 8 isolatorer i kW 3,36
Strømforsyning av elektroder med strøm høyspenning produsert fra en elektrisk enhet av denne typen AFA-90-200
Transformatorens merkeeffekt i kVA
Nominell likerettet strøm i ma
Nominell likerettet spenning i kV
dimensjoner i mm:
lengde
bredde (uten rystemekanisme)
høyde (uten sluseport)
Vekt i t 22,7
Fabrikk Pavshinsky mekaniske anlegg i Moskva regionale økonomiske råd
Transportbåndbredde B, m
b H L c
h
0,50
1,5
0,60
0,40
0,60
0,25
0,40
0,12
0,65
1,9
0,80
0,50
0,80
0,30
0,50
0,16
0,80
2,2
0,95
0,60
0,95
0,35
0,60
0,20
1,00
2,7
1,20
0,75
1,2
0,40
0,75
0,25
1,20
3,3
1,40
0,90
1,45
0,45
0,90
0,30
Fraksjon nummer j, j=1 j=2 j=3 j=4 j=5 j=6 j=7 j=8 j=9
Størrelse på åpninger til tilstøtende sikter, mm
10 5
5 2,5
2,5 1,25 "
1,25 0,63
0,63 0,4
0,1 0
15
7,5
3,75
1,88.
0,99
0,515
0,3
0,15
0,05
2
31
25
24
8
2
3
3
2
30
232,5
93,75
45,12.
7,92
1,03
0,9
0,45
0,1
Akkumulert sum mj 100
98
67
42
18
10
8
5
2
Lengde på aspirasjonsnettseksjoner Opplegg 1 Opplegg 2
for oddetall N for N=25, m for selv N
10
5
4
