• Hva får du ved bestilling av varmeanlegg til barne- og utdanningsinstitusjoner fra Integra Engineering?

Varmesystem for skole, barnehage, høyskole, universitet: en rekke tjenester fra vårt selskap

• prosjektutvikling internt system oppvarming av utdanningsinstitusjoner;
• termisk og hydraulisk beregning skolens kjelerom, barnehage, universitet;
• rekonstruksjon og modernisering av varmesystemet;
• installasjon interne nettverk og oppvarming utstyr;
• utvalg og installasjon av kjele varmesystemer for barne- og utdanningsinstitusjoner;
• beregning, valg og installasjon vannoppvarmede gulvsystemer;
• vedlikehold og reparasjon oppvarming og kjele utstyr;
• koordinasjon med tilsynsmyndigheter.

For utdanningsinstitusjoner i områder med en estimert utelufttemperatur på –40 °C og lavere, er det tillatt å bruke vann med tilsetningsstoffer som forhindrer det i å fryse (skadelige stoffer i 1. og 2. fareklasse i henhold til GOST 12.1.005 skal ikke brukes som tilsetningsstoffer), og i bygninger til førskoleinstitusjoner er det ikke tillatt å bruke kjølevæske med tilsetningsstoffer skadelige stoffer 1–4 fareklasser.

Design og installasjon av autonome kjelehus og varmesystemer i skoler, førskoler og utdanningsinstitusjoner

Varmesystemet til skoler, barnehager og andre barne- og utdanningsinstitusjoner (universiteter, fagskoler, høyskoler) i byer er knyttet til sentralt system varme og varmtvann, som drives fra byens varmekraftverk eller eget fyrhus. I landlige områder bruker de en autonom ordning, og plasserer sitt eget kjelerom i et spesielt rom. Når det gjelder forgassede områder, går kjelen på naturgass i små skoler og førskoleinstitusjoner, kjeler brukes lite strøm jobber på solid eller flytende drivstoff eller elektrisitet.

Ved utforming av et internt varmesystem bør det tas hensyn til mikroklimatiske standarder for lufttemperatur i klasserom, skoleklasserom, kantiner, treningssentre, svømmebassenger og andre lokaler. Ulike av teknisk formål byggeområder skal ha eget varmenett med vann- og varmemålere.

For oppvarming av treningssentre, sammen med et vannsystem, brukes det luftsystem oppvarming kombinert med tvungen ventilasjon og opererer fra samme fyrrom. En gulvvarmeanordning for vann kan være tilstede i garderober, bad, dusjer, svømmebassenger og andre lokaler, hvis tilgjengelig. Termiske gardiner er installert ved inngangsområdene til store utdanningsinstitusjoner.

Oppvarmingssystem for en barnehage, skole, utdanningsinstitusjon - liste over arbeider med organisering og gjenoppbygging av varmesystemet:

• identifisere behov når du oppretter et prosjekt eller skissediagram varmeforsyning;
• valg måte og sted installasjon av rørledninger;
• utvalg utstyr og materialer passende kvalitet;
• termisk og hydraulisk beregning av fyrrommet, bestemmelse av teknologi og teste den mot kravene til SNiP;
• mulighet for å øke produktiviteten, forbindelse tilleggsutstyr (hvis nødvendig);
• belastningsberegning og ytelsen til varmesystemet som helhet og etter område av oppvarmede lokaler;
• under gjenoppbyggingen av anlegget - forberedelse av stedet, fundament og vegger for etterfølgende installasjon;
• defekt deler av bygningens varmesystem;
• beregning av vilkår og kostnader arbeider og utstyr, koordinering av estimater;
• tilførsel av utstyr og utførelse av arbeid til rett tid til et forhåndsavtalt kostnadsoverslag.

For oppvarmingsenheter og rørledninger i barns førskolelokaler, trappeoppganger og vestibyler, er det nødvendig å gi beskyttende barrierer og termisk isolasjon rørledninger.

Introduksjon

en felles del

Objektegenskaper

Bestemmelse av antall varmeforbrukere. Graf over årlig varmeforbruk

Varmeforsyningssystem og skjematisk diagram

Beregning av det termiske diagrammet til fyrrommet

Valg av fyrromsutstyr

Valg og plassering av hoved- og hjelpeutstyr

Termisk beregning av kjeleenheten

Aerodynamisk beregning av varmeblåsebanen

Spesialenhet.

2. Utvikling av et blokkvarmesystem.

2.1 Innledende vannforsyningsdata

2.2 Velge et vanntilberedningsopplegg

2.3 Beregning av vannvarmeinstallasjonsutstyr

2.4 Beregning av nettverksinstallasjon

3. Teknisk og økonomisk del

3.1 Opprinnelige data

3.2 Beregning av kontraktsmessig kostnad for bygge- og installasjonsarbeid

3.3 Fastsettelse av årlige driftskostnader

3.4 Fastsettelse av årlig økonomisk effekt

Montering av seksjonsvannvarmere

5. Automatisering

Automatisk regulering og termisk styring av kjeleenhet KE-25-14s

6. Arbeidsvern i bygg og anlegg

6.1 Arbeidssikkerhet ved installasjon av energi og teknologisk utstyr i fyrrommet

6.2 Analyse og forebygging av potensielle farer

6.3 Beregning av slynger

7. Organisering, planlegging og byggeledelse

7.1 Installasjon av kjeler

7.2 Vilkår for å starte arbeidet

7.3 Produksjonskostnad av lønnskostnader og lønn

7.4 Beregning av tidsplanparametere

7.5 Organisering av byggeplanen

7.6 Beregning av tekniske og økonomiske indikatorer

8. Organisering av drift og energisparing

Liste over brukt litteratur

Introduksjon.

I våre vanskelige tider, med en syk kriseøkonomi, er bygging av nye industrianlegg beheftet med store vanskeligheter, hvis bygging i det hele tatt er mulig. Men når som helst, i enhver økonomisk situasjon, er det det hele linjen bransjer uten utvikling hvis normal funksjon er umulig Nasjonal økonomi, er det umulig å sørge for de nødvendige sanitære og hygieniske forhold for befolkningen. Slike industrier inkluderer energi, som gir komfortable levekår for befolkningen både hjemme og på jobb.

Nyere studier har vist den økonomiske gjennomførbarheten av å opprettholde en betydelig andel av deltakelsen til store varmekjeleanlegg for å dekke det totale forbruket av termisk energi.

Sammen med store industri-, produksjons- og oppvarmingshus med en kapasitet på hundrevis av tonn damp per time eller hundrevis av MW termisk belastning, er det installert et stort antall kjeleenheter opp til 1 MW og som opererer på nesten alle typer brensel. .

Det største problemet er imidlertid med drivstoff. Forbrukere har ofte ikke nok penger til å betale for flytende og gassformig drivstoff. Derfor er det nødvendig å bruke lokale ressurser.

I dette oppgaveprosjektet utvikles rekonstruksjonen av produksjons- og oppvarmingskjelehuset til RSC Energia-anlegget, som bruker lokalt utvunnet kull som brensel. I fremtiden er det planlagt å overføre kjeleenhetene til å brenne gass fra avgassingsutslipp fra gruven, som ligger på territoriet til anrikningsanlegget. I det eksisterende kjelerommet ble det installert to KE-25-14 dampkjeleenheter, som tjente til å levere damp til bedriften til RSC Energia-anlegget, og varmtvannskjeler TVG-8 (2 kjeler) for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning av administrative bygninger og boliglandsbyer.

På grunn av reduksjonen i kullproduksjonen falt produksjonskapasiteten til kullgruvebedriften, noe som førte til en reduksjon i behovet for damp. Dette forårsaket rekonstruksjonen av kjelehuset, som består av å bruke KE-25 dampkjeler ikke bare for produksjonsformål, men også for produksjon varmt vann for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning i spesielle varmevekslere.

1. GENERELL DEL

1.1. EGENSKAPER TIL OBJEKTET

Det utformede kjelehuset ligger på territoriet til RSC Energia-anlegget

Utformingen og plasseringen av bygninger og strukturer på industristedet til prosessanlegget utføres i samsvar med kravene til SNiP.

Størrelsen på industriområdet innenfor grensene til gjerdene er 12,66 hektar, bygningsarealet er 52194 m2.

Byggeområdets transportnett er representert ved offentlige jernbaner og lokale veier.

Terrenget er flatt, med små høyder, og jordsmonnet er dominert av leirjord.

Kilden til vannforsyning er filterstasjonen og Seversky Donets-Donbass-kanalen. Duplisering av vannledningen er gitt.

1.3. Bestemmelse av mengden varmeforbruk. Graf over årlig varmeforbruk.

Estimert varmeforbruk til industribedrifter bestemmes av spesifikke varmeforbruksstandarder per produksjonsenhet eller per arbeider etter type kjølevæske (vann, damp). Varmeforbruk til oppvarming, ventilasjon og teknologiske behov er vist i tabell 1.2. termiske belastninger.

Årsplanen for varmeforbruk er plottet avhengig av varigheten av ytre temperaturer, noe som gjenspeiles i tabell 1.2. av dette avgangsprosjektet.

Maksimal ordinat årsplan varmeforbruk tilsvarer varmeforbruk ved en utelufttemperatur på –23 С.

Arealet avgrenset av kurve- og ordinataksene gir totalt varmeforbruk for oppvarmingsperioden, og rektangelet på høyre side av grafen gir varmeforbruket til varmtvannsforsyning om sommeren.

Basert på dataene i Tabell 1.2. Vi beregner varmeforbruket til forbrukerne for 4 moduser: maksimal vinter (t r.o. = -23C;); ved gjennomsnittlig utetemperatur under oppvarmingsperioden; ved utetemperatur +8C; om sommeren.

Vi utfører beregningen i tabell 1.3. i henhold til formlene:

Termisk belastning for varme og ventilasjon, MW

Q OB =Q R OB *(t i -t n)/(t i -t r.o.)

Termisk belastning på varmtvannsforsyning om sommeren, MW

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

hvor: Q R OV er beregnet vintervarmebelastning for oppvarming og ventilasjon ved beregnet utelufttemperatur for prosjektering av varmesystemet. Vi aksepterer i henhold til tabellen. 1.2.

t HV - intern lufttemperatur i det oppvarmede rommet, t HV = 18С

Q Р ГВ - beregnet vintervarmebelastning på varmtvannsforsyning (tabell 1.2);

t n - gjeldende utelufttemperatur, °C;

t p.o. - beregnet oppvarmingstemperatur for uteluft,

t g - temperatur på varmtvann i varmtvannsforsyningssystemet, t g = 65°C

t kaldt, t xs - temperatur kaldt vann om sommeren og vinteren, t kaldt = 15°C, t xs = 5°C;

 - korreksjonsfaktor for sommerperioden,  = 0,85

Tabell 1.2

Termiske belastninger

Tabell 1.3.

Beregning av årlig varmelast

I følge tabellen. 1.1. og 1.3. Vi bygger en graf over årlige varmelastkostnader, vist i fig. 1.1.

1.4. SYSTEM- OG PRINSIPPDIAGRAM OVER VARMEFORSYNING

Kilden til varmeforsyning er det rekonstruerte kjelerommet til gruven. Kjølevæsken er damp og overopphetet vann. Drikker vann brukes kun til varmtvannsanlegg. For teknologiske behov brukes damp P = 0,6 MPa. En nettverksinstallasjon er gitt for tilberedning av overopphetet vann med en temperatur på 150-70 °C, og en er gitt for tilberedning av vann med en temperatur på 150-70 °C.

Varmeforsyningssystemet er stengt. På grunn av fraværet av direkte vannforsyning og ubetydelig lekkasje av kjølevæske gjennom lekkasjer i forbindelsene til rør og utstyr, er lukkede systemer preget av høy konstans i mengden og kvaliteten på nettverksvannet som sirkulerer i det.

I lukkede vannvarmeanlegg brukes vann fra varmenett kun som varmemedium for oppvarming av tappevann i overflatevarmere, som deretter kommer inn i det lokale varmtvannsforsyningssystemet. I åpent vannvarmeanlegg kommer varmtvann til vannkranene til det lokale varmtvannsforsyningssystemet direkte fra varmenettene.

På industristedet legges varmeforsyningsledninger langs bruer og gallerier og delvis i ufarbare kanalkanaler av type Kl. Rørledninger legges med en kompensasjonsanordning på grunn av rutens rotasjonsvinkler og U-formede kompensatorer.

Rørledningene er laget av elektrisk sveisede stålrør med varmeisolasjon.

Ark 1 av den grafiske delen av diplomprosjektet viser overordnet plan for industritomta med fordeling av varmenett til forbruksanlegg.

1.5. BEREGNING AV TERMISK DIAGRAM FOR FYELROM

Det viktigste termiske diagrammet karakteriserer essensen av den viktigste teknologiske prosessen med energikonvertering og bruken av varmen fra arbeidsvæsken i installasjonen. Det er en konvensjonell grafisk representasjon av hoved- og hjelpeutstyret, forent av rørledninger av arbeidsfluidet i samsvar med sekvensen av dets bevegelse i installasjonen.

Hovedformålet med å beregne det termiske diagrammet til et kjelerom er:

Fastsettelse av generelle termiske belastninger, bestående av ytre belastninger og varmeforbruk til eget behov, og fordeling av disse belastningene mellom varmtvanns- og dampdelene i fyrrommet for å begrunne valg av hovedutstyr;

Bestemmelse av alle varme- og massestrømmer som er nødvendige for å velge tilleggsutstyr og bestemme diameteren til rørledninger og beslag;

Fastsettelse av startdata for videre tekniske og økonomiske beregninger (årlig varmeeffekt, årlig drivstofforbruk, etc.).

Beregning av det termiske diagrammet lar deg bestemme den totale varmekapasiteten til kjeleinstallasjonen under flere driftsmoduser.

Termodiagrammet til fyrrommet er vist på ark 2 i den grafiske delen av diplomprosjektet.

De første dataene for beregning av varmekretsen til fyrrommet er gitt i tabell 1.4, og beregningen av selve termiske kretsen er gitt i tabell 1.5.

Tabell 1.4

Innledende data for beregning av termisk diagram av et varme- og industrikjelehus med dampkjeler KE-25-14s for et lukket varmesystem.

Tabell 1.5

Beregning av det termiske diagrammet til et varme- og industrikjelehus med dampkjeler KE-25-14s for et lukket varmeforsyningssystem.

Beregning av den termiske kretsen.

Det grunnleggende termiske diagrammet indikerer hovedutstyret (kjeler, pumper, avluftere, varmeovner) og hovedrørledningene.

1. Beskrivelse av den termiske kretsen.

Mettet damp fra kjeler med et driftstrykk på P = 0,8 MPa kommer inn i den vanlige dampledningen til kjelerommet, hvorfra en del av dampen tas til utstyret som er installert i fyrrommet, nemlig: nettverksvannvarmeren; varmtvannsbereder; avlufter. Den andre delen av dampen brukes til bedriftens produksjonsbehov.

Kondensat fra produksjonsforbrukeren føres tilbake ved tyngdekraften, i mengden 30 % ved en temperatur på 80 o C, til kondensatoppsamleren og sendes deretter til varmtvannstanken med en kondensatpumpe.

Oppvarming av nettvann, samt oppvarming av varmtvann, utføres med damp i to seriekoblede varmeovner, mens varmeovnene fungerer uten kondensatavløp, avfallskondensatet sendes til avlufteren.

Avlufteren mottar også kjemisk renset vann fra kaldtvannsbehandlingsanlegget, og fyller på kondensattapet.

Råvannspumpen leder vann fra byens vannforsyning til HWO og til varmtvannstanken.

Avluftet vann med en temperatur på ca. 104 o C pumpes inn i economizers av en matepumpe og går deretter inn i kjelene.

Etterfyllingsvann til varmeanlegget trekkes fra varmtvannstanken ved hjelp av en etterfyllingspumpe.

Hovedformålet med å beregne den termiske kretsen er:

bestemmelse av generelle termiske belastninger, bestående av eksterne belastninger og dampforbruk for hjelpebehov,

bestemmelse av alle varme- og massestrømmer som er nødvendige for valg av utstyr,

fastsettelse av startdata for videre tekniske og økonomiske beregninger (årlig varme, drivstoff, etc.).

Beregning av det termiske diagrammet lar deg bestemme den totale dampeffekten til kjeleanlegget under flere driftsmoduser. Beregningen er gjort for 3 karakteristiske moduser:

maksimal vinter,

kaldeste måneden

2. Startdata for beregning av termisk krets.

BEREGNING av det årlige behovet for varme og brensel ved bruk av et fyrhus som eksempel videregående skole med 800 studenter, Central Federal District.

Vedlegg nr. 1 til brevet fra Russlands økonomidepartementet datert 27. november 1992 nr. BE-261 / 25-510

LISTE over data som skal sendes inn sammen med søknaden for å etablere drivstofftype for virksomheter (foreninger) og drivstoffforbrukende installasjoner.

1.Generelle spørsmål

2. Kjeleanlegg og varmekraftverk
A) Varmeenergibehov

B) Sammensetning og egenskaper ved fyrhusutstyr, type og årlig drivstofforbruk

Merk:

1. Angi det totale årlige drivstofforbruket for grupper av kjeler.

2. Spesifiser spesifikt drivstofforbruk under hensyntagen til kjelehusets egne behov (CHP)

3. I kolonne 4 og 7, angi metoden for drivstoffforbrenning (lag, kammer, fluidisert sjikt).

4. For termiske kraftverk, angi type og merke på turbinenheter, deres elektriske effekt i tusen kW, årlig produksjon og forsyning av elektrisitet i tusen kWh,

årlig varmeforsyning i Gcal., spesifikt brenselforbruk for elektrisitet og varmeforsyning (kg/Gcal), årlig brenselforbruk for elektrisitet og varmeproduksjon generelt ved kraftvarmeverket.

5. Ved forbruk av mer enn 100 tusen tonn ekvivalent drivstoff per år, skal drivstoff- og energibalansen til foretaket (foreningen) presenteres.

2.1 Generell del

Beregning av det årlige drivstoffbehovet for et modulært kjelehus (oppvarming og varmtvannsforsyning) til en ungdomsskole ble utført i henhold til instruksjonene fra Moskva-regionen. Maksimalt vintertimeforbruk for oppvarming av en bygning bestemmes basert på aggregerte indikatorer. Varmeforbruk for varmtvannsforsyning bestemmes i henhold til instruksjonene i punkt 3.13 i SNiP 2.04.01-85 " Intern vannforsyning" Retningslinjer om å bestemme forbruket av drivstoff, elektrisitet og vann til varmeproduksjon ved å varme opp kjelehus til kommunale varme- og kraftbedrifter." Moskva 1994.

2.2 Varmekilde

For varmeforsyning (varme, varmtvannsforsyning) til skolen er det planlagt å installere to Buderus Logano SK745 kjeler (Tyskland) med en kapasitet på 820 kW hver i et spesialutstyrt fyrrom. Den totale kapasiteten til det installerte utstyret er 1410 Gcal/t. Forespurt som hoveddrivstoff naturgass. Ingen sikkerhetskopiering kreves.

2.3 Innledende data og beregning

For å bestille en beregning av det årlige varme- og drivstoffbehovet til en bedrift, fyll ut

Ñîäåðæàíèå

Introduksjon

Beregning av varme, ventilasjon og varmtvannsforsyning for en skole for 90 elever

1.1 en kort beskrivelse av skoler

2 Bestemmelse av varmetap gjennom ytre gjerder i garasjen

3 Beregning av varmeflateareal og valg varmeapparater sentralvarmeanlegg

4 Beregning av skoleluftskifte

5 Utvalg av varmeovner

6 Beregning av varmeforbruk til varmtvannsforsyning til skole

Beregning av oppvarming og ventilasjon av andre objekter etter gitt skjema nr. 1 med sentralisert og lokal varmeforsyning

2.1 Beregning av varmeforbruk til oppvarming og ventilasjon etter utvidede standarder for boliger og offentlige bygg

2.2 Beregning av varmeforbruk til varmtvannsforsyning til bolig og offentlige bygninger

3.Konstruksjon av årlig varmebelastningsplan og valg av kjeler

1 Konstruksjon av en årlig varmelastgraf

3.2 Valg av kjølevæske

3 Utvalg av kjeler

3.4 Bygging av årsplan for regulering av forsyning av varmekjelhus

Bibliografi

Introduksjon

Det agroindustrielle komplekset er en energiintensiv sektor i den nasjonale økonomien. En stor mengde energi brukes på å varme opp industri-, bolig- og offentlige bygninger, skape et kunstig mikroklima i husdyrbygninger og beskyttende jordstrukturer, tørke landbruksprodukter, produsere produkter, oppnå kunstig kulde og til mange andre formål. Derfor inkluderer energiforsyning til landbruksbedrifter et bredt spekter av oppgaver knyttet til produksjon, overføring og bruk av termisk og elektrisk energi, ved bruk av tradisjonelle og ikke-tradisjonelle energikilder.

Dette kursprosjektet foreslår et alternativ for integrert energiforsyning til et befolket område:

· for et gitt opplegg av agroindustrielle komplekse objekter, utføres en analyse av behovet for termisk energi, elektrisitet, gass og kaldt vann;

· beregning av varme-, ventilasjons- og utføres;

· den nødvendige kraften til kjelehuset bestemmes, som kan dekke husholdningens varmebehov;

· valg av kjeler utføres.

· beregne gassforbruk,

1. Beregning av varme, ventilasjon og varmtvannsforsyning for en skole for 90 elever

1.1 Kort beskrivelse av skolen

Mål 43.350x12x2.7.

Romvolum V = 1709,34 m 3.

Utvendige langsgående vegger er bærende, laget av fasade og etterbehandling, fortykket murstein av klasse KP-U100/25 i samsvar med GOST 530-95 på sement - sandløsning M 50, tykkelse 250 og 120 mm og 140 mm isolasjon - polystyrenskum mellom dem.

Innvendige vegger - laget av hul, fortykket keramiske murstein klasse KP-U100/15 i henhold til GOST 530-95, med M50-løsning.

Skillevegger er laget av murstein KP-U75/15 i samsvar med GOST 530-95, med M 50 mørtel.

Taktekking - takpapp (3 lag), sement-sand avrettingsmasse 20mm, ekspandert polystyren 40mm, takpapp i 1 lag, sement-sand avrettingsmasse 20mm og armert betongbeleggplate;

Gulv - betong M300 og jord komprimert med pukk.

Doble vinduer med parrede trerammer, vindusstørrelser 2940x3000 (22 stk) og 1800x1760 (4 stk).

Utvendige enkeltdører i tre 1770x2300 (6 stk)

Designparametere for uteluft tn = - 25 0 С.

Estimert vinterventilasjonstemperatur på uteluft tn.v. = -16 0 C.

Estimert indre lufttemperatur tв = 16 0 С.

Områdets fuktighetssone er normalt tørr.

Barometertrykk 99,3 kPa.

1.2 Beregning av skoleluftskifte

Læringsprosessen foregår på skolen. Preget av langvarig tilstedeværelse av et stort antall studenter. Det er ingen skadelige utslipp. Luftskiftskoeffisienten for en skole vil være 0,95...2.

K ∙ Vп,

hvor Q er luftutveksling, m³/h; Vп - romvolum, m³; K - luftvekslingskurs er tatt = 1.

Figur 1. Romdimensjoner.

Romvolum: = 1709,34 m 3 = 1∙1709,34 = 1709,34 m 3 / t.

I rommet arrangerer vi generell ventilasjon kombinert med oppvarming. Vi arrangerer naturlig avtrekksventilasjon i form av avtrekkssjakter; tverrsnittsarealet F av eksosakslene er funnet ved å bruke formelen: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). , etter tidligere å ha bestemt lufthastigheten i eksosakselen med en høyde på h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = = 1,23 m/s = 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Antall eksosaksler vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

Vi aksepterer 10 eksosaksler 2 m høye med en spenningsførende del på 0,04 m² (med dimensjoner 200 x 200 mm).

1.3 Bestemmelse av varmetap gjennom rommets utvendige kapslinger

Vi tar ikke hensyn til varmetap gjennom de innvendige kapslingene i rommet, pga temperaturforskjellen i de adskilte rommene overstiger ikke 5 0 C. Vi bestemmer varmeoverføringsmotstanden til de omsluttende strukturene. Varmeoverføringsmotstand yttervegg(Fig. 1) vil bli funnet ved å bruke formelen ved å bruke dataene i tabellen. 1, vel vitende om at termisk motstand mot varme persepsjon indre overflate gjerde Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W

,

der Rв er den termiske motstanden mot varmeabsorpsjon av gjerdets indre overflate, m²·ºС / W; - summen av termisk motstand for termisk ledningsevne til individuelle lag t - laggjerde med tykkelse δi (m), laget av materialer med termisk ledningsevne λi, W / (m·ºС), verdier av λ er gitt i tabell 1; Rн - termisk motstand mot varmeoverføring av gjerdets ytre overflate Rн=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (for yttervegger og loftsgulv).

Fig.1 Struktur av veggmaterialer.

Tabell 1 Varmeledningsevne og bredde på veggmaterialer.

Varmeoverføringsmotstand til ytterveggen:

R 01 = m²·ºС/W.

) Vinduers varmeoverføringsmotstand Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (vi finner fra tabellen på side 8)

Varmeoverføringsmotstand til ytterdører og porter 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (funnet fra tabellen på side 8)

) Motstand mot varmeoverføring av taket for takløst tak (Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0,043 m 2 ∙ 0 С/W).

Beregning av varmetap gjennom tak:

Fig.2 takkonstruksjon.

Tabell 2 Varmeledningsevne og bredde på gulvmaterialer

Varmeoverføringsmotstand i taket

m 2 ∙ 0 C/W.

) Varmetap gjennom gulvene beregnes av soner - striper 2 m brede, parallelt med ytterveggene (fig. 3).

Areal av gulvsoner minus kjellerareal: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Arealer av kjellergulvsoner: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

Gulv som ligger direkte på bakken anses som uisolerte hvis de består av flere lag med materialer, hvor varmeledningsevnen til hvert av disse er λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C). Gulv regnes som isolert dersom isolasjonslaget har λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Varmeoverføringsmotstand (m 2 ∙ 0 C/W) for hver sone bestemmes som for ikke-isolerte gulv, fordi termisk ledningsevne for hvert lag λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Så varmeoverføringsmotstand Ro=Rн.п. for den første sonen er den 2,15, for den andre - 4,3, for den tredje - 8,6, resten - 14,2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Totalt areal av vindusåpninger: ca = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Totalt areal av ytre døråpninger: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Ytterveggsareal minus vindu og døråpninger: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 ,43 = 62 m2.

Kjellerveggareal: n.s.p =14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Takareal: potte = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2 ,

,

hvor F er området til gjerdet (m²), som beregnes med en nøyaktighet på 0,1 m² (de lineære dimensjonene til omsluttende strukturer bestemmes med en nøyaktighet på 0,1 m, i henhold til målereglene); tв og tн - beregnede temperaturer for intern og ekstern luft, ºС (tillegg 1…3); R 0 - total varmeoverføringsmotstand, m 2 ∙ 0 C / W; n er en koeffisient avhengig av plasseringen av gjerdets ytre overflate i forhold til uteluften, vi tar verdiene av koeffisienten n=1 (for yttervegger, takløse tak, loftsgulv med stål, flislagt eller asbestsementtak over sparsom dreiebenk, gulv på bakken)

Varmetap gjennom yttervegger:

FNS = 601,1 W.

Varmetap gjennom kjellerens yttervegger:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Varmetap gjennom vinduer:

Fock = 25685 W.

Varmetap gjennom døråpninger:

FDV = 6565,72 W.

Varmetap gjennom taket:

Fpot = = 13093,3 W.

Varmetap gjennom gulvet:

Fpol = 6240,5 W.

Varmetap gjennom kjelleretasjen:

Fpol.p = 100 W.

∑F etasje =F etasje. +F halv s. =6240,5+100=6340,5 W.

Ytterligere varmetap gjennom utvendige vertikale og skrå (vertikalt projeksjon) vegger, dører og vinduer avhenger av ulike faktorer. Fdob-verdier beregnes som en prosentandel av hovedvarmetapene. Ekstra varmetap gjennom yttervegg og vinduer mot nord, øst, nordvest og nordøst er 10 %, og mot sørøst og vest – 5 %.

Ytterligere tap for infiltrasjon av uteluft for industribygg antas å utgjøre 30 % av hovedtapene gjennom alle gjerder:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Dermed bestemmes det totale varmetapet av formelen:

1.4 Beregning av oppvarmingsflateareal og valg av varmeinnretninger for sentralvarmeanlegg

De vanligste og universelt brukte varmeapparatene er støpejernsradiatorer. De er installert i boliger, offentlige og ulike industribygg. Vi bruker stålrør som varmeapparat i industrilokaler.

La oss først bestemme varmestrømmen fra varmesystemets rørledninger. Varmestrømmen gitt til rommet av åpent lagt uisolerte rørledninger bestemmes av formel 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

hvor Ftr = π ∙ d l - arealet av den ytre overflaten av røret, m²; d og l - ytre diameter og lengde på rørledningen, m (diameter på hovedrørledninger er vanligvis 25...50 mm, stigerør 20...32 mm, tilkoblinger til varmeenheter 15...20 mm); ktr - rørvarmeoverføringskoeffisient W/(m 2 ∙ 0 C) bestemmes i henhold til Tabell 4 avhengig av temperaturtrykk og type kjølevæske i rørledningen, ºC; η - koeffisient lik 0,25 for tilførselsledningen plassert under taket, for vertikale stigerør - 0,5, for returledningen plassert over gulvet - 0,75, for tilkoblinger til varmeanordningen - 1,0

Tilførselsrør:

Diameter-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Diameter 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Diameter-25 mm:25 mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45 m²;

Diameter-20:20 mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Returrørledning:

Diameter-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Diameter-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Diameter-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Varmeoverføringskoeffisienten til rørene for den gjennomsnittlige forskjellen mellom vanntemperaturen i enheten og lufttemperaturen i rommet (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС er tatt lik 9,2 W/(m²∙ºС). i samsvar med dataene i tabell 4.

Direkte varmeledning:

Ф p1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32mm =3,56∙9,2 · (95 - 16)∙1=2620,16 W;

Ф p1,25mm =1,45∙9,2 · (95 - 16)∙1=1067,2 W;

Ф p1,20mm =2,02∙9,2 · (95 - 16)∙1=1486,72 W;

Returvarmerør:

Ф p2,25mm =5,76∙9,2 · (70 - 16)∙1=2914,56 W;

Ф p2,40mm =4,45∙9,2 · (70 - 16)∙1=2251,7 W;

Ф p2,50mm =7,31∙9,2 · (70 - 16)∙1=3698,86 W;

Total varmestrøm fra alle rørledninger:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Det nødvendige oppvarmingsarealet (m²) til enhetene bestemmes omtrentlig av formel 4:

,

hvor Fogr-Ftr er varmeoverføringen til varmeapparater, W; Ftr - varmeoverføring av åpne rørledninger plassert i samme rom med varmeenheter, W pr - varmeoverføringskoeffisient til enheten, W/(m 2 ∙ 0 C). for vannoppvarming tpr = (tg+t®)/2; tg og til - beregnet temperatur på varmt og avkjølt vann i enheten; for lavtrykksdampoppvarming tas tpr=100 ºС i høytrykkssystemer, tpr er lik damptemperaturen foran enheten ved dets tilsvarende trykk; tв - estimert lufttemperatur i rommet, ºС; β 1 - korreksjonsfaktor som tar hensyn til installasjonsmetoden til varmeenheten. Når den er fritt installert mot en vegg eller i en nisje 130 mm dyp, β 1 = 1; i andre tilfeller er verdiene til β 1 tatt basert på følgende data: a) enheten er installert mot en vegg uten nisje og dekket med et brett i form av en hylle med avstand mellom brettet og varmeanordning på 40...100 mm koeffisient β 1 = 1,05...1,02; b) enheten er installert i en veggnisje med en dybde på mer enn 130 mm med en avstand mellom brettet og varmeinnretningen på 40...100 mm, koeffisient β 1 = 1,11...1,06; c) enheten er installert i en vegg uten nisje og dekket med et treskap med slisser i toppplaten og i frontveggen nær gulvet med en avstand mellom brettet og varmeenheten lik 150, 180, 220 og 260 mm, koeffisient β 1 er henholdsvis lik 1,25; 1,19; 1,13 og 1,12; β 1 - korreksjonsfaktor β 2 - korreksjonsfaktor som tar hensyn til avkjøling av vann i rørledningene. Med åpen installasjon av vannvarmerør og med dampoppvarming β 2 =1. for en skjult rørledning, med pumpesirkulasjon β 2 = 1,04 (en-rørssystemer) og β 2 = 1,05 (to-rørs systemer med overliggende fordeling); under naturlig sirkulasjon, på grunn av økningen i kjøling av vann i rørledninger, bør verdiene til β 2 multipliseres med en koeffisient på 1,04.pr= 96 m²;

Det nødvendige antallet seksjoner av støpejernsradiatorer for det beregnede rommet bestemmes av formelen:

Fpr / fsection,

hvor fseksjon er oppvarmingsoverflatearealet til en seksjon, m² (tabell 2 = 96 / 0,31 = 309).

Den resulterende n-verdien er omtrentlig. Om nødvendig er den delt inn i flere enheter, og ved å innføre en korreksjonsfaktor β 3, tatt i betraktning endringen i den gjennomsnittlige varmeoverføringskoeffisienten til enheten avhengig av antall seksjoner i den, antall seksjoner akseptert for installasjon i hver varmeenhet er funnet:

munn = n · β 3 ;

munn = 309 · 1,05 = 325.

Vi installerer 27 radiatorer fordelt på 12 seksjoner.

varmevannforsyning skoleventilasjon

1.5 Valg av luftvarmere

Luftvarmere brukes som varmeinnretninger for å øke temperaturen på luften som tilføres rommet.

Valget av luftvarmere bestemmes i følgende rekkefølge:

Vi bestemmer varmestrømmen (W) som brukes til å varme opp luften:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

hvor Q er den volumetriske luftstrømmen, m³/h; ρ - lufttetthet ved temperatur tк, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - spesifikk isobarisk varmekapasitet til luft; tk - lufttemperatur etter varmeren, ºС; tn - innledende temperatur på luft som kommer inn i varmeren, ºС

Lufttetthet:

p = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Estimert masselufthastighet er 4-12 kg/s∙ m².

m².

3. Deretter, i henhold til tabell 7, velger vi modell og nummer på varmeren med det åpne lufttverrsnittsarealet nær det beregnede. Når du installerer flere varmeovner parallelt (langs luftstrømmen), tas det hensyn til deres totale åpne tverrsnittsareal. Vi velger 1 K4PP nr. 2 med et tverrsnittsareal for klar luft på 0,115 m² og et oppvarmingsareal på 12,7 m²

4. For den valgte varmeren, beregne den faktiske luftmassehastigheten

= 4,12 m/s.

Etter dette, i henhold til grafen (fig. 10) for den vedtatte varmeapparatmodellen, finner vi varmeoverføringskoeffisienten k avhengig av typen kjølevæske, dens hastighet og verdien av νρ. I følge grafen er varmeoverføringskoeffisient k = 16 W/(m 2 0 C)

Vi bestemmer den faktiske varmestrømmen (W) som overføres av varmeenheten til den oppvarmede luften:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

hvor k er varmeoverføringskoeffisienten, W/(m 2 ∙ 0 C); F - varmeovn oppvarming overflate, m²; t´av - gjennomsnittlig kjølevæsketemperatur, ºС, for kjølevæske - damp - t´av = 95 ºС; tср - gjennomsnittlig temperatur på oppvarmet luft t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

platevarmere KZPP nr. 7 gir en varmestrøm på 92902 W, og den nødvendige er 83789,85 W. Derfor er varmeoverføringen fullstendig sikret.

Varmeoverføringsmarginen er =6%.

1.6 Beregning av varmeforbruk til varmtvannsforsyning til skole

På skolen trengs varmtvann til sanitær- og husbehov. En skole med 90 plasser bruker 5 liter varmt vann per dag. Totalt: 50 liter. Derfor plasserer vi 2 stigerør med vannmengde på 60 l/t hver (det vil si kun 120 l/t). Med tanke på at det i gjennomsnitt brukes varmtvann til sanitærbehov i ca 7 timer i løpet av dagen, finner vi varmtvannsmengden til 840 l/døgn. Skoleforbruk per time er 0,35 m³/t

Da blir varmestrømmen til vannforsyningen

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Antall dusjkabiner for skolen er 2. Timeforbruk av varmtvann per hytte er Q = 250 l/t, la oss anta at dusjen i gjennomsnitt går 2 timer i døgnet.

Da er det totale forbruket av varmtvann: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Beregning av varmebelastning for sentralvarme

Den maksimale varmestrømmen (W) brukt på oppvarming av boliger og offentlige bygninger i landsbyen inkludert i det sentraliserte varmesystemet kan bestemmes av aggregerte indikatorer avhengig av boarealet ved å bruke følgende formler:

Foto. = φ ∙ F,

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

hvor φ er en aggregert indikator for den maksimale spesifikke varmestrømmen brukt på oppvarming av 1 m² boareal, W/m². Verdiene av φ bestemmes avhengig av beregnet vinter utelufttemperatur i henhold til tidsplanen (fig. 62); F - boareal, m².

1. For tretten 16-leilighetsbygg med et areal på 720 m2 får vi:

Foto. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

For elleve 8-leilighetsbygg med et areal på 360 m2 får vi:

Foto. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

For honning punkt med dimensjonene 6x6x2,4 får vi:

Fotototal=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

For et kontor med dimensjoner 6x12 m:

Foto generelt = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

For individuelle bolig-, offentlige og industribygg er de maksimale varmestrømmene (W) brukt på oppvarming og luftoppvarming i tilførselsventilasjonssystemet tilnærmet bestemt av formlene:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

hvor q fra og q inn er de spesifikke varme- og ventilasjonsegenskapene til bygningen, W/(m 3 · 0 C), tatt i henhold til tabell 20; V n - bygningens volum i henhold til ytre mål uten kjeller, m 3, er tatt i henhold til standarddesign eller bestemt ved å multiplisere lengden med bredden og høyden fra planleggingsnivået til bakken til toppen av gesimsen ; t in = gjennomsnittlig designlufttemperatur, typisk for de fleste rom i bygningen, 0 C; t n = beregnet vinter utelufttemperatur, - 25 0 C; t n.v. - beregnet vinterventilasjonstemperatur for uteluft, - 16 0 C; a - korreksjonsfaktor som tar hensyn til påvirkning av lokale klimatiske forhold på de spesifikke termiske egenskapene ved tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

Brigadehus:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Skoleverksted:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Beregning av varmeforbruk til varmtvannsforsyning for boliger og offentlige bygg

Gjennomsnittlig varmestrøm (W) brukt i oppvarmingsperioden for varmtvannsforsyning til bygninger er funnet ved å bruke formelen:

F g.v. = q g.v. n f,

Avhengig av hastigheten på vannforbruket ved en temperatur på 55 0 C, vil den aggregerte indikatoren for gjennomsnittlig varmestrøm (W) brukt på varmtvannsforsyning for en person være lik: Ved vannforbruk - 115 l/dag q g.w. er 407 W.

For 16 bygårder med 60 beboere vil varmestrømmen til varmtvannsforsyning være: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

for tretten slike hus - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Varmeforbruk til varmtvannsforsyning av åtte 16-leilighetsbygg med 60 beboere om sommeren

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

For 8 leilighetsbygg med 30 beboere vil varmestrømmen for varmtvannsforsyning være:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

for elleve slike hus - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Varmeforbruk til varmtvannsforsyning av elleve 8-leilighetsbygg med 30 innbyggere om sommeren

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Da vil varmestrømmen til kontorvannforsyningen være:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Varmeforbruk for kontor varmtvannsforsyning om sommeren:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Varmestrøm til medisinsk vannforsyning. punktet vil være:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Varmeforbruk for varmtvannsforsyning honning. vare om sommeren:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

I verksteder er det også nødvendig med varmt vann til sanitær- og husbehov.

Verkstedet inneholder 2 stigerør med vannmengde på 30 l/t hver (det vil si totalt 60 l/t). Med tanke på at det i gjennomsnitt brukes varmtvann til sanitærbehov i ca 3 timer i løpet av dagen, finner vi mengden varmtvann - 180 l/døgn

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Varmestrøm forbrukt for varmtvannsforsyning til et skoleverksted om sommeren:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Sammendragstabell over varmestrømmer

∑Ф totalt =Ф fra +Ф til +Ф g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Bygging av årlig varmelastplan og valg av kjeler

.1 Konstruksjon av en årlig varmelastgraf

Det årlige forbruket for alle typer varmeforbruk kan beregnes ved hjelp av analytiske formler, men det er mer praktisk å bestemme det grafisk fra den årlige varmebelastningsplanen, som også er nødvendig for å etablere driftsmodusene til fyrrommet gjennom året. En slik graf er konstruert avhengig av varigheten av ulike temperaturer i et gitt område, som bestemmes i henhold til vedlegg 3.

I fig. Figur 3 viser den årlige belastningsgrafen til kjelehuset som betjener boligområdet i landsbyen og en gruppe industribygg. Grafen er konstruert som følger. På høyre side, langs abscisseaksen, er varigheten av driften av kjelerommet plottet i timer, på venstre side - utelufttemperaturen; Varmeforbruket er plottet langs ordinataksen.

Først tegnes en graf for endringer i varmeforbruk til oppvarming av boliger og offentlige bygg avhengig av utetemperaturen. For å gjøre dette, er den totale maksimale varmestrømmen brukt på oppvarming av disse bygningene plottet på ordinataksen, og det funnet punktet er forbundet med en rett linje til punktet som tilsvarer utelufttemperaturen lik den gjennomsnittlige designtemperaturen til boligbygg; offentlige og industrielle bygninger tв = 18 °С. Siden starten av fyringssesongen tas ved en temperatur på 8 °C, vises linje 1 i grafen frem til denne temperaturen som en stiplet linje.

Varmeforbruket til oppvarming og ventilasjon av offentlige bygg i funksjonen tн er en skråstilt rett linje 3 fra tв = 18 °С til beregnet ventilasjonstemperatur tн.в. for et gitt klimaområde. Ved lavere temperaturer blandes romluft med tilført uteluft, d.v.s. resirkulering skjer, og varmeforbruket forblir uendret (grafen er parallell med abscisseaksen). På lignende måte konstrueres grafer over varmeforbruk for oppvarming og ventilasjon av ulike industribygg. Gjennomsnittstemperaturen til industribygg tв = 16 °С. Figuren viser totalt varmeforbruk til oppvarming og ventilasjon for denne gjenstandsgruppen (linje 2 og 4 med utgangspunkt i en temperatur på 16 °C). Varmeforbruk til varmtvannsforsyning og teknologiske behov er ikke avhengig av tn. Den generelle grafen for disse varmetapene er vist som rett linje 5.

Den totale grafen for varmeforbruk avhengig av utelufttemperaturen er vist med stiplet linje 6 (bruddpunktet tilsvarer tn.v.), og på ordinataksen avskjærer et segment lik maksimal varmestrøm brukt på alle typer forbruk (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) ved den beregnede ytre temperaturen tн.

Legger jeg sammen de totale belastningene, fikk jeg 2,9W.

Til høyre for abscisseaksen ble for hver ytre temperatur holdt antall timer i fyringssesongen (kumulativt) hvor temperaturen holdt seg lik eller lavere enn den konstruksjonen ble laget for (vedlegg 3). Og vertikale linjer er trukket gjennom disse punktene. Deretter projiseres ordinater som tilsvarer maksimalt varmeforbruk ved samme ytre temperaturer på disse linjene fra grafen for totalt varmeforbruk. De resulterende punktene er forbundet med en jevn kurve 7, som representerer en graf over varmebelastningen under oppvarmingsperioden.

Området avgrenset av koordinataksene, kurve 7 og horisontal linje 8, som viser den totale sommerlasten, uttrykker det årlige varmeforbruket (GJ/år):

år = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

hvor F er arealet av den årlige varmebelastningsgrafen, mm²; m Q og m n er skalaen for varmeforbruk og driftstid for fyrrommet, henholdsvis W/mm og h/mm.år = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/år

Hvorav fyringsperioden utgjør 31681,32 J/år, som er 79,2 %, for sommeren 6589,72 J/år, som er 20,8 %.

3.2 Valg av kjølevæske

Vi bruker vann som kjølevæske. Siden den termiske designlasten Фр er ≈ 2,9 MW, som er mindre enn betingelsen (Фр ≤ 5,8 MW), er det tillatt å bruke vann med en temperatur på 105 ºС i tilførselsledningen, og i returledningen er vanntemperaturen antatt å være 70 ºС. Samtidig tar vi hensyn til at temperaturfallet i forbrukernettverket kan nå 10 %.

Bruk av overopphetet vann som kjølevæske gir større besparelser i rørmetall ved å redusere diameteren, og reduserer energiforbruket til nettverkspumper, siden den totale vannmengden som sirkulerer i systemet reduseres.

Siden noen forbrukere krever damp for tekniske formål, må forbrukere installere ekstra varmevekslere.

3.3 Valg av kjeler

Oppvarming og industrielle kjelehus, avhengig av typen kjeler som er installert i dem, kan være varmtvann, damp eller kombinert - med damp- og varmtvannskjeler.

Valget av konvensjonelle støpejernskjeler med lavtemperaturkjølevæske forenkler og reduserer kostnadene ved lokal energiforsyning. For varmeforsyning aksepterer vi tre støpejernsvannkjeler "Tula-3" med en termisk effekt på 779 kW hver ved bruk av gassdrivstoff med følgende egenskaper:

Estimert effekt Фр = 2128 kW

Installert effekt Fu = 2337 kW

Oppvarmingsareal - 40,6 m²

Antall seksjoner - 26

Mål 2249×2300×2361 mm

Maksimal vannoppvarmingstemperatur - 115 ºС

Effektivitet ved drift på gass η a.a. = 0,8

Ved drift i dampmodus er overskuddsdamptrykket 68,7 kPa

.4 Bygging av en årsplan for regulering av forsyningen av et varmekjelehus

På grunn av det faktum at forbrukernes varmebelastning varierer avhengig av utelufttemperaturen, driftsmodusen til ventilasjons- og klimaanlegget, vannforbruket for varmtvannsforsyning og teknologiske behov, må økonomiske moduser for generering av termisk energi i fyrrommet sikres ved sentral regulering av varmeforsyning.

I vannvarmenettverk brukes høykvalitets regulering av varmeforsyningen, utført ved å endre temperaturen på kjølevæsken ved en konstant strømningshastighet.

Grafene over vanntemperaturer i varmenettet er tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС). Etter å ha konstruert en graf ved å bruke metoden gitt i arbeidet for tн = 95 ºС; tо = 70 ºС for oppvarming (det tas i betraktning at temperaturen på kjølevæsken i varmtvannsforsyningsnettverket ikke skal falle under 70 ºС), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - for ventilasjon bestemmer vi områdene for temperaturendringer for kjølevæsken i varme- og ventilasjonsnettverket. Verdiene til den ytre temperaturen er plottet langs abscisseaksen, og temperaturen på tilførselsvannet er plottet langs ordinataksen. Opprinnelsen sammenfaller med den beregnede indre temperaturen for boliger og offentlige bygninger (18 ºС) og kjølevæsketemperaturen, også lik 18 ºС. I skjæringspunktet mellom perpendikulærer gjenopprettet til koordinataksene i punkter som tilsvarer temperaturer tп = 95 ºС, tн = -25 ºС, finner man punkt A, og ved å tegne en horisontal linje fra returvannstemperaturen på 70 ºС, finner man punkt B Forbinder punktene A og B med begynnelseskoordinatene, får vi en graf over endringer i temperaturen på for- og returvannet i varmenettet avhengig av utelufttemperaturen. Hvis det er en varmtvannsforsyningsbelastning, bør temperaturen på kjølevæsken i tilførselsledningen til et åpent nettverk ikke falle under 70 °C, derfor har temperaturgrafen for tilførselsvann et bøyningspunkt C, til venstre for hvilket τ p =konst. Tilførselen av varme til oppvarming ved konstant temperatur styres ved å endre kjølevæskestrømningshastigheten. Minimum returvannstemperatur bestemmes ved å trekke en vertikal linje gjennom punkt C til det skjærer med returvannsgrafen. Projeksjonen av punktet D på ordinataksen viser den minste verdien av τto. Perpendikulæren, gjenopprettet fra punktet som tilsvarer den beregnede utetemperaturen (-16 ºС), skjærer rette linjer AC og BD i punktene E og F, og viser maksimale temperaturer for frem- og returvann for ventilasjonssystemer. Det vil si at temperaturene er henholdsvis 91 ºС og 47 ºС, som forblir uendret i området fra tн.в og tн (linjene EK og FL). I dette området av utelufttemperaturer opererer ventilasjonsaggregater med resirkulering, hvis grad reguleres slik at temperaturen på luften som kommer inn i varmeovnene forblir konstant.

Grafen over vanntemperaturer i varmenettet er presentert i fig. 4.

Fig.4. Graf over vanntemperaturer i varmenettet.

Bibliografi

1. Efendiev A.M. Design av energiforsyning til landbruksbedrifter. Verktøysett. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Workshop om bruk av varme i landbruket. Andre utgave, revidert og utvidet. Moskva Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Anvendelse av varme i landbruket. Moskva Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Termiske kraftverk for landbruksproduksjon. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Bygninger og lokaler for lagring og bearbeiding av landbruksprodukter.