En moderne skorstein er ikke bare et rør for å fjerne forbrenningsprodukter, men ingeniørstruktur, som effektiviteten til kjelen, effektiviteten og sikkerheten til hele varmesystemet direkte avhenger av. Røyk, backdraft og til slutt brann - alt dette kan oppstå som et resultat av en lite gjennomtenkt og uansvarlig holdning til skorsteinen. Derfor bør du ta på alvor valg av materialer, komponenter og installasjon av skorsteinen. Hovedformålet med skorsteinen er å fjerne brennstoffforbrenningsprodukter ut i atmosfæren. Skorsteinen skaper trekk, under påvirkning av hvilken luft dannes i brennkammeret, som er nødvendig for forbrenning av drivstoff, og forbrenningsprodukter fjernes fra brennkammeret. Skorsteinen må skape forhold for fullstendig forbrenning av drivstoff og utmerket trekk. Og den må også være pålitelig og holdbar, enkel å installere og holdbar. Og derfor er det ikke så lett å velge en god skorstein som det ser ut for oss.
Mursteinspiper og moderne kjeler
Lokale motstander i en rektangulær skorstein
Få mennesker vet at det eneste korrekt form skorstein - sylinder. Dette skyldes det faktum at turbulensen dannet i rette vinkler forhindrer fjerning av røyk og fører til dannelse av sot. Alle hjemmelagde skorsteiner av firkantede, rektangulære og til og med trekantede former er ikke bare dyrere enn til og med en rund skorstein av stål, men skaper også mange problemer, og viktigst av alt, de kan redusere effektiviteten til den beste kjelen fra 95 til 60%
Rund skorsteinsseksjon
Gamle kjeler drevet uten automatikk og med høye røykgasstemperaturer. Som et resultat av dette ble skorsteinene nesten aldri avkjølt, og gassene ble ikke avkjølt under duggpunktet og skadet som et resultat ikke skorsteinene, men samtidig gikk mye varme til andre formål. I tillegg har denne typen skorstein relativt lite trekk på grunn av den porøse og ru overflate.
Moderne kjeler er økonomiske, kraften deres reguleres avhengig av behovene til det oppvarmede rommet, og derfor fungerer de ikke hele tiden, men bare i perioder når romtemperaturen faller under den innstilte. Dermed er det perioder hvor kjelen ikke fungerer og skorsteinen avkjøles. Veggene til en skorstein som opererer med en moderne kjele varmes nesten aldri opp til en temperatur over duggpunktet, noe som fører til en konstant opphopning av vanndamp. Og dette fører igjen til skader på skorsteinen. En gammel murt skorstein kan kollapse under nye driftsforhold. Siden avgassene inneholder: CO, CO2, SO2, NOx, er temperaturen på avgassene til veggmonterte gasskjeler ganske lav, 70 - 130 oC. Ved å gå gjennom en mursteinskorstein avkjøles avgassene og når duggpunktet når ~ 55 - 60 oC, dannes det kondens. Vann avsatt på veggene i den øvre delen av skorsteinen vil føre til at de blir våte, i tillegg ved tilkobling
SO2 + H2O = H2SO4
svovelsyre dannes, noe som kan føre til ødeleggelse av mursteinskanalen. For å unngå kondens er det lurt å bruke en isolert skorstein eller installere et rør fra av rustfritt stål.
Kondensdannelse
På optimale forhold kjeledrift (temperatur på eksosgasser ved innløpet er 120-130°C, ved utløpet fra munningen av røret - 100-110°C) og oppvarmet skorstein vanndamp føres ut sammen med røykgassene. Når temperaturen på den indre overflaten av skorsteinen er under duggpunkttemperaturen til gassene, avkjøles vanndamp og legger seg på veggene i form av bittesmå dråper. Hvis dette gjentas ofte, blir murverket av veggene i skorsteinene og skorsteinene mettet med fuktighet og kollapser, og svarte tjæreavsetninger vises på skorsteinens ytre overflater. I nærvær av kondens svekkes trekk kraftig, og en brennende lukt merkes i rommene.
Når røykgassene kjøles ned i skorsteinene, avtar de i volum, og vanndamp, uten å endre masse, metter gradvis røykgassen med fuktighet. Temperaturen ved hvilken vanndamp fullstendig metter volumet av eksosgasser, dvs. når deres relative fuktighet er 100 %, er duggpunktstemperaturen: vanndampen i forbrenningsproduktene begynner å forvandles til en flytende tilstand. Duggpunkttemperaturen til forbrenningsprodukter av forskjellige gasser er 44 -61°C.
Kondensdannelse
Hvis gasser passerer gjennom røykkanaler, blir sterkt avkjølt og senker temperaturen til 40 - 50 ° C, deretter legger vanndamp dannet som et resultat av fordampning av vann fra drivstoffet og forbrenning av hydrogen på veggene til kanalene og skorsteinen. Mengden kondensat avhenger av temperaturen på røykgassene.
Sprekker og hull i røret som kald luft trenger gjennom bidrar også til avkjøling av gasser og dannelse av kondens. Når tverrsnittet av røret eller skorsteinskanalen er høyere enn nødvendig, stiger røykgasser sakte gjennom det og kald uteluft avkjøler dem i røret. Overflaten på skorsteinsveggene har også stor innflytelse på trekkkraften jo jevnere de er, desto sterkere trekkes. Ruhet i røret bidrar til å redusere trekk og holde på sot. Dannelsen av kondens avhenger også av tykkelsen på skorsteinsveggene. Tykke vegger varmes sakte opp og holder godt på varmen. Tynnere vegger varmes opp raskere, men holder dårlig på varmen, noe som fører til avkjøling. Tykkelsen på murveggene til skorsteinene som går gjennom innvendige vegger bygningen må være minst 120 mm (en halv murstein), og tykkelsen på veggene til røyk- og ventilasjonskanaler plassert i bygningens yttervegger må være 380 mm (halvannen murstein).
Utelufttemperaturen har stor innflytelse på kondenseringen av vanndamp i gasser. I sommertidår, når temperaturen er relativt høy, er kondens på de indre overflatene til skorsteinene for liten, siden veggene deres bruker lang tid på å avkjøles, slik at fuktighet umiddelbart fordamper fra godt oppvarmede overflater av skorsteinen og kondens dannes ikke. I vintertidår, når utetemperaturen er negativ, blir veggene i skorsteinen kraftig avkjølt og kondenseringen av vanndamp øker. Hvis skorsteinen ikke er isolert og er veldig kjølig, oppstår det økt kondensering av vanndamp på innsiden av veggene i skorsteinen. Fukt trekkes inn i rørveggene, noe som gjør at murverket blir fuktig. Dette utgjør en særlig fare om vinteren, når frost forårsaker at det dannes isplugger i de øvre delene (ved munningen).
Skorsteinsglasur
Det anbefales ikke å feste montert gasskjeler til skorsteiner med store seksjoner og høyder: trekk svekkes, økt kondens dannes på de indre overflatene. Dannelsen av kondens observeres også når kjeler er koblet til svært høye skorsteiner, siden en betydelig del av temperaturen røykgasser brukes på å varme opp en stor varmeabsorberende overflate.
Isolering av skorsteiner
For å unngå overkjøling av røykgasser og kondens på innsiden av røyk- og ventilasjonskanaler, er det nødvendig å vedlikeholde optimal tykkelse yttervegger eller isoler dem fra utsiden: gips, dekk med armert betong eller slaggbetongplater, paneler eller leirstein.
Stålrør det er nødvendig å bruke forhåndsisolerte eller isolerte. Enhver produsent vil hjelpe deg med å velge type og tykkelse på isolasjon.
Å redusere røykgasstemperaturen kan oppnås ved å:
Utvalg optimale størrelser og andre utstyrsegenskaper basert på nødvendig maksimal effekt tar hensyn til den beregnede sikkerhetsmarginen;
Forsterke varmeoverføringen til den teknologiske prosessen ved å øke den spesifikke varmefluksen (spesielt ved å bruke virvler-turbulatorer som øker turbulensen til arbeidsfluidstrømmene), øke arealet eller forbedre varmevekslingsoverflatene;
Varmegjenvinning fra røykgasser ved hjelp av en ekstra teknologisk prosess (for eksempel oppvarming av ekstra matevann ved hjelp av en economizer);
. installere en luft- eller varmtvannsbereder, eller organisere drivstoffforvarming ved bruk av varmen fra røykgasser. Det skal bemerkes at luftoppvarming kan være nødvendig hvis teknologisk prosess krever høye flammetemperaturer (for eksempel i glass- eller sementproduksjon). Oppvarmet vann kan brukes til å drive kjelen eller i varmtvannsforsyningssystemer (inkludert sentralvarme);
Rengjøring av varmevekslerflater fra aske- og karbonpartikler som samler seg for å opprettholde høy varmeledningsevne. Spesielt kan sotblåsere brukes periodisk i konveksjonssonen. Rengjøring av varmevekslerflater i forbrenningssonen utføres vanligvis mens utstyr stanses for inspeksjon og vedlikehold, men i noen tilfeller brukes rengjøring uten stopp (for eksempel i varmeovner i raffinerier);
Sikre et nivå av varmeproduksjon som tilfredsstiller eksisterende behov (ikke overskrider dem). Varmeeffekten til kjelen kan justeres, for eksempel ved å velge den optimale båndbredde injektorer for flytende drivstoff eller optimalt trykk, hvorunder gassformig drivstoff tilføres.
Mulige problemer
Redusering av røykgasstemperaturer kan under visse forhold komme i konflikt med luftkvalitetsmål, for eksempel:
Forvarming av forbrenningsluften fører til en økning i flammetemperaturen og som et resultat til en mer intens NOx-dannelse, som kan føre til overskridelse av etablerte utslippsstandarder. Implementering av luftforvarming i eksisterende installasjoner kan være vanskelig eller kostnadsineffektivt på grunn av plassbegrensninger, behov for å installere ekstra vifter og NOx-undertrykkelsessystemer (hvis det er risiko for å overskride etablerte standarder). Det skal bemerkes at metoden for å undertrykke NOx-dannelse ved å injisere ammoniakk eller urea medfører risiko for at ammoniakk kommer inn i røykgassen. For å forhindre dette kan det kreve installasjon av dyre ammoniakksensorer og et injeksjonskontrollsystem, og - ved betydelige lastvariasjoner - komplekst system injeksjon, slik at stoffet kan injiseres i et område ved riktig temperatur (for eksempel et system med to grupper av injektorer installert på forskjellige nivåer);
Gassrensesystemer, inkludert NOx- og SOx-undertrykkelses- eller fjerningssystemer, fungerer bare innenfor et visst temperaturområde. Dersom utslippsregelverket krever bruk av slike systemer, kan samarbeid med gjenvinningssystemer være vanskelig og kostnadsineffektivt;
I noen tilfeller setter lokale myndigheter en minimumstemperatur for røykgass ved skorsteinsenden for å sikre tilstrekkelig røykgassspredning og ingen sky. I tillegg kan bedrifter på eget initiativ ta i bruk slik praksis for å forbedre sitt image. Allmennheten kan tolke tilstedeværelsen av en synlig røykfyr som et tegn på forurensning miljø, mens fraværet av en røykfyr kan betraktes som et tegn på ren produksjon. Derfor, under visse værforhold, vil noen virksomheter (f.eks. forbrenningsanlegg) kan spesielt varme opp røykgasser før de slippes ut i atmosfæren, ved å bruke naturgass til dette. Dette fører til bortkastet energiforbruk.
Energieffektivitet
Jo lavere røykgasstemperatur, desto høyere energieffektivitetsnivå. Å redusere temperaturen på gasser under et visst nivå kan imidlertid by på noen problemer. Spesielt hvis temperaturen er under sur duggpunkt (temperaturen der vann og svovelsyre kondenserer, typisk 110-170°C avhengig av svovelinnholdet i drivstoffet), kan dette føre til korrosjon. metalloverflater. Dette kan kreve bruk av korrosjonsbestandige materialer (slike materialer finnes og kan brukes i installasjoner som bruker olje, gass eller avfall som drivstoff), samt oppsamling og prosessering av surt kondensat.
Tilbakebetalingstiden kan variere fra mindre enn fem år til femti år avhengig av mange parametere, inkludert anleggsstørrelse, røykgasstemperatur, etc.
Strategiene oppført ovenfor (med unntak av periodisk rengjøring) krever ytterligere investeringer. Den optimale perioden for å ta en beslutning om bruken er perioden for design og konstruksjon av en ny installasjon. Samtidig er det også mulig å implementere disse løsningene på en eksisterende bedrift (hvis det er nødvendig plass til å installere utstyr).
Noen anvendelser av røykgassenergi kan være begrenset på grunn av forskjeller mellom temperaturen på gassene og de spesifikke innløpstemperaturkravene til den energiforbrukende prosessen. Den akseptable mengden av denne forskjellen bestemmes av en balanse mellom energisparehensyn og kostnadene ved tilleggsutstyr, nødvendig for å bruke energien til røykgasser.
Den praktiske gjennomførbarheten av gjenvinning avhenger alltid av tilgjengeligheten av en mulig applikasjon eller forbruker for den gjenvunne energien. Tiltak for å redusere røykgasstemperaturene kan øke dannelsen av enkelte forurensninger.
En vakker emaljert ovn betyr en vakker emaljert skorstein.
Er det mulig å installere rustfritt stål?
Nytt produkt
Disse emaljerte skorsteinene er belagt med en spesiell sammensetning av høy varmebestandighet og syrebestandighet. Emaljen tåler veldig høye temperaturer røykgasser.
For eksempel modulære skorsteinssystemer "LOKKI" produsert av Novosibirsk-anlegget "SibUniversal" har følgende data:
- Driftstemperaturen til skorsteinen er 450°C, en kortvarig temperaturøkning opp til 900°C er tillatt.
- Tåler en "ovnsbrann" temperatur på 1160°C i 31 minutter. Selv om standarden er 15 minutter.
Røykgasstemperatur
I tabellen har vi samlet temperaturindikatorene for eksosrøykgassene til forskjellige oppvarmingsenheter.
Etter sammenligning blir det klart for oss at driftstemperatur for emaljerte skorsteiner 450°C er ikke egnet for russiske vedovner og peiser, vedfyrte badstueovner og kullkjeler, men denne skorsteinen er ganske egnet for alle andre typer varmeapparater.
I beskrivelsene av skorsteinssystemene "Lås" så det sies direkte at de er beregnet for tilkobling til alle typer varmeapparater med Driftstemperatur avgasser fra 80°C til 450°C.
Merk. Vi elsker å varme opp badstuovnen til den er rødglødende. Ja, selv i lang tid. Det er derfor temperaturen på røykgassene er så høy, og det er derfor det oppstår branner så ofte i badehus.
I disse tilfellene, spesielt i badstuovner, kan du bruke et tykkvegget stål- eller støpejernsrør som det første elementet etter ovnen. Faktum er at hoveddelen av de varme gassene avkjøles til en akseptabel temperatur (mindre enn 450 °C) allerede på det første elementet i røret.
Hva er varmebestandig emalje?
Stål er et slitesterkt materiale, men har betydelig ulempe- mottakelighet for korrosjon. For å sikre at metallrør tåler ugunstige forhold, er de belagt med beskyttende forbindelser. Et av alternativene beskyttende sammensetning er emalje, og siden vi snakker om skorsteiner, må emaljen være varmebestandig.
Vennligst merk: emaljerte skorsteiner har et to-lags belegg, metallrør belagt først med primer og deretter med toppemalje.
For å gi emaljen de nødvendige egenskapene, introduseres spesielle tilsetningsstoffer i den smeltede blandingen under fremstillingen. Basen av bakken og toppemaljen er den samme en smelte fra:
- Kvartssand;
- Kaolina;
- Potaske og en rekke andre mineraler.
Men forskjellige tilsetningsstoffer brukes til topp- og grunnemalje. Metalloksider (nikkel, kobolt, etc.) introduseres i jordsammensetningen. Takket være disse stoffene sikres pålitelig adhesjon av metallet til emaljelaget.
Titan- og zirkoniumoksider, samt fluorider av noen alkalimetaller, tilsettes beleggemaljen. Disse stoffene gir ikke bare økt varmebestandighet, men også styrken til belegget. Og for å gi dekorative egenskaper til belegget under fremstillingen av beleggemaljen, introduseres fargede pigmenter i den smeltede sammensetningen
Rørmateriale
Merk følgende. Lett tynnvegget metall og mineralull lar deg gjøre uten å installere et spesielt fundament for skorsteinssystemet. Rørene monteres på braketter på hvilken som helst vegg.
Utstyr
I den dobbeltveggede versjonen er rommet mellom rørene fylt med mineralull (basalt), som er et ikke brennbart materiale med et smeltepunkt på over 1000 grader.
Produsenter og leverandører av emaljerte skorsteinssystemer tilbyr et bredt utvalg av komponenter:
- Rør er dobbeltkrets og enkeltkrets.
- Grener er dobbeltkrets og enkeltkrets.
- T-skjorter.
- (låser) roterende med fiksering.
- Takskjæringer - enheter for passasje av taket.
- Takspor - enheter for passasje av taket.
- Paraplyer.
- Overskrifter.
- Plugger.
- Flenser, inkludert dekorative.
- Beskyttende skjermer.
- Festemidler: klemmer, braketter, rengjøring av vinduer.
Installasjon
I alle fall begynner vi å installere skorsteinen "fra ovnen", fra varmeapparat, det vil si fra bunn til topp.
- Det indre røret til hvert etterfølgende element passer inn i det forrige elementet. Dette forhindrer kondens eller atmosfærisk nedbør på basaltisolasjon. EN ytre rør, som ofte kalles et skall, settes på det forrige røret.
- I henhold til myndighetskrav brannsikkerhet, passformen til rørene (dybden på dysen) må være minst halvparten av diameteren til det ytre røret.
- Skjøtene tettes med klemmer eller monteres på en kjegle. Dette bestemmes av produsenten av designet. For pålitelig tetting finnes det fugemasser med en driftstemperatur på 1000°C.
- Skjøtene til rør med T-stykker eller bend skal sikres med klemmer.
- Veggmonteringsbraketter monteres minst hver 2. meter.
- Hver tee er montert på en separat støttebrakett.
- Skorsteinstraseen bør ikke ha horisontale partier på mer enn en meter.
- I områder hvor vegger, tak og tak går gjennom, er det nødvendig å bruke elementer som oppfyller brannsikkerhetskrav.
- Skorsteinsveier bør ikke komme i kontakt med gass, elektrisitet og annen kommunikasjon.
I prosessen installasjonsarbeid rimelig forsiktighet må tas. Det anbefales å bruke kun gummierte verktøy, dette vil unngå å skade integriteten til rørbelegget (spon, sprekker). Dette er veldig viktig, siden på stedet der emaljen er skadet, begynner en korrosjonsprosess å utvikle seg som ødelegger røret.
Generelt kan vi si at slike skorsteiner har utvilsomt estetiske fordeler sammenlignet med rustfritt stål. Men det er ingen tekniske, operasjonelle eller installasjonsmessige fordeler.
S.V. Golovaty, ingeniør;
A.V. Lesnykh, førstelektor;
Doktor i tekniske vitenskaper K.A. Shtym, professor, nestleder ved avdelingen for vitenskapelig arbeid, Institutt for termisk kraftteknikk og varmeteknikk, School of Engineering, Far Eastern føderalt universitet, Vladivostok
Skorsteiner fungerer under vanskelige forhold: endringer i temperatur, trykk, fuktighet, aggressive effekter av røykgasser, vindbelastninger og belastninger fra egen vekt. Som et resultat av mekaniske (kraft og temperatur), kjemiske og kombinerte effekter, oppstår skade på skorsteinskonstruksjoner.
Et av problemene med å konvertere varmekilder til forbrenning naturgass er muligheten for kondensering av vanndamp fra røykgasser i skorsteiner. I sin tur, dannelsen av kondens på den indre overflaten av skorsteiner og konsekvensene av denne negative prosessen (som å bli våt bærende konstruksjoner, en økning i den termiske ledningsevnen til veggene, avriming, etc.) fører til følgende vanligste strukturelle skader:
1) ødeleggelse av det beskyttende laget armerte betongrør, eksponering og korrosjon av armering;
2) ødeleggelse av mursteinsrør;
3) intens sulfatkorrosjon av den indre overflaten av betongen til den armerte betongrørakselen;
4) ødeleggelse av termisk isolasjon;
5) avfallsmateriale i foringsmuren, reduserer gasstettheten og styrken til foringen;
6) ødeleggelse av murverket til foringen av armert betong og mursteinskorsteiner ved hjelp av flenser (overflateødeleggelse, peeling - Red.);
7) redusert styrke av den monolittiske foringen av armerte betongrør.
Mange års erfaring med drift av skorsteiner bekrefter sammenhengen mellom skaden beskrevet ovenfor og kondensdannelse: for eksempel under en visuell inspeksjon av de indre og ytre overflatene til skorsteinsstammene til forskjellige kjelehus, ble følgende karakteristiske skader identifisert: dyp erosiv skade langs nesten hele høyden av skorsteinen; i soner med aktiv kondensering av vanndamp observeres mursteinødeleggelse til en dybde på 120 mm, selv om overflaten av stammen er i fungerende tilstand.
Det skal bemerkes at for forskjellige typer brensel, vil innholdet av vanndamp i røykgassene være forskjellig. Dermed er den største mengden fuktighet inneholdt i røykgassene til naturgass, og den minste mengden vanndamp finnes i forbrenningsproduktene av fyringsolje og kull (tabell).
Bord. Sammensetning av avgasser ved forbrenning av naturgass.
Formålet med studien er en mursteinskorstein med en høyde på H=80 m, designet for å fjerne røykgasser fra 5 DE-16-14 dampkjeler. For denne skorsteinen ble det tatt målinger ved en utetemperatur på -5 O C og en vindhastighet på 5 m/s. Ved målingstidspunktet var to kjeler i drift, DE-16-14: st. nr. 4 med en belastning på 8,6 t/t (53,7 % av den nominelle) og st. nr. 5 med en belastning på 9,5 t/t (59,3 % av det nominelle), hvis driftsparametre ble brukt til å sette grensebetingelsene. Røykgasstemperaturen var 124 °C ved kjelestasjon. nr. 4 og 135 O C - på kjelestasjonen. nr. 5. Temperaturen på røykgassene ved inngangen til skorsteinen var 130 O C. Luftoverskuddskoeffisienten ved inngangen til skorsteinen var α = 1,31 (O 2 = 5%). Totalt røykgassforbruk er 14,95 tusen m 3 /t.
Basert på måleresultatene ble det gjennomført en simulering forskjellige moduser skorsteinsdrift. Den målte sammensetningen og temperaturen til røykgassene ble tatt i betraktning ved beregning av karakteristikkene til røykgassstrømmen. Beregningen tok hensyn til meteorologiske og klimatologiske forhold på målingstidspunktet (utelufttemperatur, vindhastighet). Under modelleringsprosessen ble driftsmodusene til varmekilden beregnet for analyse under belastninger og klimatiske forhold på tidspunktet for målingene. Som kjent begynner kondenseringstemperaturen til vanndamp fra røykgasser i skorsteiner ved en indre overflatetemperatur på 65-70 O C.
I henhold til resultatene av beregninger for dannelsen av kondensat under driftsmodusen til varmekilden, på tidspunktet for målingene var temperaturen på røykgassene på den indre overflaten av røret 35-70 ° C. Under disse forholdene var vann dampkondensat kan dannes på hele overflaten av røret. For å forhindre dannelse av kondensering av vanndamp på den indre overflaten av skorsteinen, ble en driftsmodus for fyrromsutstyret valgt som ville sikre tilstrekkelig strøm av røykgasser og en temperatur på den indre overflaten av skorsteinen på minst 70 ° C. For å forhindre dannelse av kondens på den indre overflaten av skorsteinen, er det nødvendig å arbeide med tre kjeler ved nominell belastning D nom ved -20 O C og to kjeler ved +5 O C.
Figuren viser avhengigheten av strømmen av røykgasser (med en temperatur på 140 ° C) gjennom skorsteinen på utelufttemperaturen.
Litteratur
1. Bruk av sekundære energiressurser / O. L. Danilov, V. A. Munts; USTU-UPI. - Jekaterinburg: USTU-UPI, 2008. - 153 s.
2. Arbeidsprosesser og problemstillinger for å forbedre konvektive overflater av kjeleenheter / N.V. Kuznetsov; Gosenergoizdat, 1958. - 17 s.
Bord. B.2
| t, C | , kg/m3 | , J/(kgK) | , [W/(mK)] | , m2 /Med | Pr |
| 100 | 0,950 | 1068 | 0,0313 | 21,54 | 0,690 |
| 200 | 0,748 | 1097 | 0,0401 | 32,80 | 0,670 |
| 300 | 0,617 | 1122 | 0,0484 | 45,81 | 0,650 |
| 400 | 0,525 | 1151 | 0,0570 | 60,38 | 0,640 |
| 500 | 0,457 | 1185 | 0,0656 | 76,30 | 0,630 |
| 600 | 0,505 | 1214 | 0,0742 | 93,61 | 0,620 |
| 700 | 0,363 | 1239 | 0,0827 | 112,1 | 0,610 |
| 800 | 0,330 | 1264 | 0,0915 | 131,8 | 0,600 |
| 900 | 0,301 | 1290 | 0,0100 | 152,5 | 0,590 |
| 1000 | 0,275 | 1306 | 0,0109 | 174,3 | 0,580 |
| 1100 | 0,257 | 1323 | 0,01175 | 197,1 | 0,570 |
| 1200 | 0,240 | 1340 | 0,01262 | 221,0 | 0,560 |
Oppgave nr. 5. Varmeoverføring ved stråling
Diameter på rørledningens vegg d= …[mm] oppvarmet til temperatur t1 =…[°С] og har en termisk strålingskoeffisient. Rørledningen er plassert i en kanal med tverrsnitt bXh[mm], hvis overflate har en temperatur t2 =…[°С] og emissivitet c2 = … [W/(m2 ·K4 )] .Beregn redusert emissivitet og varmetapet Q rørledning på grunn av strålevarmeveksling.
Betingelsene for oppgaven er gitt i tabell 5.
Verdiene for den termiske emissivitetskoeffisienten til materialer er gitt i tabell B.1 i vedlegg B.
Oppgavealternativer
Bord. 5
| №oppgaver | d, [mm] | t1 , [°С] | t2 , [°С] | c2 ,[W/(m2 ·K4 )]. | bXh, [mm] | Rørmateriale |
| 1 | 400 | 527 | 127 | 5,22 | 600 x 800 | oksidert stål |
| 2 | 350 | 560 | 120 | 4,75 | 480 x 580 | aluminiumujevn |
| 3 | 300 | 520 | 150 | 3,75 | 360 x 500 | betong |
| 4 | 420 | 423 | 130 | 5,25 | 400 x 600 | støpejern |
| 5 | 380 | 637 | 200 | 3,65 | 550 x 500 | oksidert messing |
| 6 | 360 | 325 | 125 | 4,50 | 500 x 700 | oksidert kobber |
| 7 | 410 | 420 | 120 | 5,35 | 650 x 850 | polert stål |
| 8 | 400 | 350 | 150 | 5,00 | 450 x 650 | oksidert aluminium |
| 9 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 680 x 580 | polert messing |
| 10 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 480 x 600 | polert kobber |
| 11 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 620 x 820 | grovt stål |
| 12 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 650 x 850 | dreid støpejern |
| 13 | 360 | 560 | 130 | 4,95 | 630 x 830 | polert aluminium |
Tabellfortsettelse. 5
| 14 | 250 | 520 | 120 | 4,80 | 450 x 550 | rullet messing |
| 15 | 200 | 530 | 130 | 4,90 | 460 x 470 | polert stål |
| 16 | 280 | 540 | 140 | 5,00 | 480 x 500 | grovt støpejern |
| 17 | 320 | 550 | 150 | 5,10 | 500 x 500 | oksidert aluminium |
| 18 | 380 | 637 | 200 | 3,65 | 550 x 500 | polert messing |
| 19 | 360 | 325 | 125 | 4,50 | 500 x 700 | polert kobber |
| 20 | 410 | 420 | 120 | 5,35 | 650 x 850 | grovt stål |
| 21 | 400 | 350 | 150 | 5,00 | 450 x 650 | dreid støpejern |
| 22 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 680 x 580 | polert aluminium |
| 23 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 480 x 600 | rullet messing |
| 24 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 620 x 820 | oksidert stål |
| 25 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 650 x 850 | aluminiumujevn |
| 26 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 450 x 650 | betong |
| 27 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 680 x 580 | støpejern |
| 28 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 480 x 600 | oksidert messing |
| 29 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 620 x 820 | oksidert kobber |
| 30 | 280 | 540 | 140 | 5,00 | 480 x 500 | polert stål |
Tilstøtende filer i element [UNSORT]
Kilde: https://StudFiles.net/preview/5566488/page:8/
7. Gass-luftvei, skorsteiner, røykgassrensing
Gazovik - industrigassutstyr Katalog GOST, SNiP, PB SNiP II-35-76 Kjelinstallasjoner
7.1. Ved utforming av kjelehus bør trekkinstallasjoner (røyksugere og vifter) tas i samsvar med produsentenes tekniske spesifikasjoner. Som regel bør trekkinstallasjoner leveres individuelt for hver kjeleenhet.
7.2. Gruppe (for individuelle grupper av kjeler) eller generelle (for hele fyrhuset) trekkinstallasjoner kan benyttes ved prosjektering av nye fyrhus med kjeler med kapasitet inntil 1 Gcal/t og ved prosjektering av rekonstruerte fyrhus.
7.3. Gruppe- eller generelle trekkinstallasjoner bør utformes med to røykavtrekk og to vifter. Designproduktiviteten til kjelene som disse installasjonene leveres til, sikres ved parallell drift av to røykavtrekk og to vifter.
7.4. Valg av trekkenheter bør gjøres under hensyntagen til sikkerhetsfaktorer for trykk og produktivitet i henhold til App. 3 til disse regler og forskrifter.
7.5. Ved utforming av trekkinstallasjoner for å regulere produktiviteten, bør det leveres styreenheter, induksjonskoblinger og andre enheter som gir økonomiske kontrollmetoder og leveres komplett med utstyret.
7.6.*
Utformingen av gass-luftkanalen til kjelehus utføres i samsvar med standardmetoden for aerodynamisk beregning av kjeleinstallasjoner til TsKTI im. I. I. Polzunova.
For innebygde, festede og takmonterte fyrrom bør det være åpninger i veggene for tilførsel av forbrenningsluft, som vanligvis ligger i den øvre sonen av rommet. Dimensjonene til det åpne tverrsnittet av åpninger bestemmes basert på å sikre at lufthastigheten i dem ikke er mer enn 1,0 m/s.
7.7. Gassmotstanden til kommersielt produserte kjeler bør tas i henhold til produsentens data.
7.8. Avhengig av de hydrogeologiske forholdene og layoutløsningene til kjeleenheter, bør eksterne gasskanaler leveres under eller over bakken. Gasskanaler bør være laget av murstein eller armert betong. Bruk av overjordiske metallgasskanaler er tillatt som unntak, med forbehold om en hensiktsmessig mulighetsstudie.
7.9. Gass-luftrørledninger inne i fyrrommet kan utformes i stål, rund seksjon. Gass-luftrørledninger med rektangulært tverrsnitt kan installeres i områder som grenser til rektangulære utstyrselementer.
7.10. For seksjoner av røykrør hvor askeansamling er mulig, skal det leveres renseanordninger.
7.11. For kjelehus som opererer på svovelbrensel, hvis det er mulighet for kondensdannelse i gasskanalene, bør det gis beskyttelse mot korrosjon av de indre overflatene til gasskanalene iht. byggeforskrifter og regler for beskyttelse bygningskonstruksjoner fra korrosjon.
RØYKERØR
7.12. Skorsteiner til kjelehus skal utføres i henhold til standarddesign. Under utvikling individuelle prosjekter skorsteiner må styres av de tekniske løsningene som brukes i standardprosjekter.
7.13. For kjelerommet er det nødvendig å sørge for bygging av en skorstein. Det er tillatt å gi to eller flere rør med passende begrunnelse.
7.14.* Høyden på skorsteiner med kunstig trekk bestemmes i henhold til retningslinjene for beregning av spredning i atmosfæren skadelige stoffer inneholdt i utslipp fra bedrifter og standarder for sanitærdesign industribedrifter. Høyden på skorsteiner med naturlig trekk bestemmes basert på resultatene av en aerodynamisk beregning av gass-luftbanen og kontrolleres i henhold til forholdene for spredning av skadelige stoffer i atmosfæren.
Ved beregning av spredningen av skadelige stoffer i atmosfæren, bør de maksimalt tillatte konsentrasjonene av aske, svoveloksider, nitrogendioksid og karbonmonoksid tas. I dette tilfellet er mengden av skadelige utslipp som regel tatt i henhold til data fra kjeleprodusenter, i mangel av disse dataene, bestemmes den ved beregning.
Høyden på munningen av skorsteiner for innebygde, påbyggede og tak-kjelrom skal være høyere enn vindtrykkgrensen, men ikke mindre enn 0,5 m over taket, og også ikke mindre enn 2 m over taket på høyere del av bygningen eller den høyeste bygningen innenfor en radius på 10 m.
7.15.* Diametrene til utløpsåpningene til stålskorsteiner bestemmes ut fra tilstanden til optimale gasshastigheter basert på tekniske og økonomiske beregninger. Diametrene til utløpsåpningene til rør av murstein og armert betong bestemmes basert på kravene i punkt 7.16 i disse reglene og forskriftene.
7.16. For å forhindre inntrengning av røykgasser i tykkelsen av strukturene til murstein og armert betongrør, er positivt statisk trykk på veggene til gassutløpsakselen ikke tillatt. For å gjøre dette må betingelse R1 oppfylles, diameteren på røret må økes eller et rør av en spesiell utforming må brukes (med en intern gasstett gassutløpsfat, med mottrykk mellom fatet og foringen).
7.17. Dannelse av kondensat i stammene til murstein og armert betongrør som slipper ut forbrenningsprodukter av gassformig drivstoff, er tillatt under alle driftsmoduser.
7.18.*
For kjelehus som opererer på gassformig brensel er bruk av stålskorsteiner tillatt dersom det ikke er økonomisk mulig å øke temperaturen på røykgassene.
For autonome kjelehus må skorsteinene være gasstette og laget av metall eller ikke-brennbare materialer. Rør skal som regel ha en ytre termisk isolasjon, for å forhindre kondens og luker for inspeksjon og rengjøring.
7.19.
Åpninger for gasskanaler i en horisontal del av en rørstamme eller fundamentglass bør plasseres jevnt rundt omkretsen.
Totalt svekkelsesareal i en horisontal seksjon bør ikke overstige 40 % av det totale tverrsnittsarealet for en armert betongsjakt eller fundamentglass og 30 % for en murrørsjakt.
7.20. Tilførselsgasskanalene i krysset med skorsteinen skal utformes i rektangulær form.
7.21. Når du kobler gasskanaler til en skorstein, er det nødvendig å sørge for temperatur-sedimentfuger eller kompensatorer.
7.22. Behovet for å bruke foring og termisk isolasjon for å redusere termiske spenninger i stammene til murstein og armert betongrør bestemmes av termiske beregninger.
7.23. I rør designet for å fjerne røykgasser fra brennende svovelholdig brensel, når det dannes kondens (uavhengig av prosentandelen av svovelinnholdet), bør en foring av syrebestandige materialer være anordnet langs hele høyden av akselen. I fravær av kondensat på den indre overflaten av gassutløpsrøret, under alle driftsmoduser, er det tillatt å bruke en foring laget av leire murstein for skorsteiner eller vanlige leirstein av plastpressing av en kvalitet ikke lavere enn 100 med vannabsorpsjon på ikke mer enn 15% på leiresement eller kompleks mørtel av en kvalitet ikke lavere enn 50.
7.24. Beregning av skorsteinens høyde og valg av design for å beskytte den indre overflaten av stammen fra den aggressive påvirkningen fra miljøet må utføres basert på forholdene for forbrenning av hoved- og reservedrivstoffet.
7.25. Høyde og plassering av skorsteinen må avtales med det lokale luftfartsdepartementet. Lett gjerde av skorsteiner og utvendig markeringsmaling må overholde kravene i Manual on Aerodrome Service in Civil Aviation of the USSR.
7.26. Design bør inkludere beskyttelse mot korrosjon av utvendig stålkonstruksjoner murstein og armert betong skorsteiner, samt overflater av stålrør.
7.27. I den nedre delen av skorsteinen eller fundamentet bør det skaffes kummer for inspeksjon av røret, og om nødvendig utstyr for drenering av kondensat.
RØKGASSRENGJØRING
7.28. Kjelhus designet for drift på fast brensel (kull, torv, oljeskifer og treavfall) skal være utstyrt med installasjoner for rensing av røykgasser fra aske i tilfeller der
Merk. Når du bruker fast brensel Som en nødssituasjon er det ikke nødvendig med installasjon av askeoppsamlere.
7.29.
Valget av typen askeoppsamlere gjøres avhengig av volumet av gasser som skal renses, nødvendig grad av rensing og layoutfunksjoner basert på en teknisk og økonomisk sammenligning av alternativer for installasjon av askeoppsamlere forskjellige typer.
Følgende bør brukes som askeoppsamlingsutstyr:
- syklonblokker TsKTI eller NIIOGAZ - med et volum av røykgasser fra 6000 til 20000 m3/t.
- batterisykloner - med røykgassmengder fra 15 000 til 150 000 m3/t,
- batterisykloner med resirkulering og elektriske utskillere - med et røykgassvolum på over 100 000 m3/t.
"Våte" askesamlere med lavkalori Venturi-rør med dråpeeliminatorer kan brukes hvis det er et system for fjerning av hydroaske og slagg og innretninger som hindrer utslipp av skadelige stoffer i asken og slaggmassen til vannforekomster.
Gassvolumer tas ved deres driftstemperatur.
7.30. Renskoeffisientene til askeoppsamlingsanordninger er beregnet og må være innenfor grensene fastsatt av ca. 4 til disse regler og forskrifter.
7.31. Installasjon av askeoppsamlere skal foreligge på sugesiden av røykavtrekk, som regel på åpne områder. Med passende begrunnelse er det tillatt å installere askeoppsamlere i lokalene.
7.32. Askeoppsamlere leveres individuelt for hver kjeleenhet. I noen tilfeller er det mulig å tilveiebringe en gruppe askeoppsamlere eller ett seksjonsapparat for flere kjeler.
7.33. Når et fyrrom opererer på fast brensel, bør individuelle askeoppsamlere ikke ha bypass røykkanaler.
7.34.
Form og indre overflate Askefangerbunkeren skal sikre fullstendig tømming av aske ved gravitasjon, mens helningsvinkelen til bunkersveggene mot horisonten antas å være 600 og i begrunnede tilfeller tillates minst 550.
Askesamlerbunkere skal ha hermetisk forseglede forseglinger.
7.35. Hastigheten på gassene i tilførselskanalen til askeoppsamlingsenheter bør antas å være minst 12 m/s.
7.36. "Våte" gnistfangere bør brukes i kjelehus designet for å operere på treavfall i tilfeller der ApV≤5000. Gnistfangere er ikke montert etter askeoppsamlere.
Kilde: https://gazovik-gas.ru/directory/add/snip_2_35_76/trakt.html
Kondens i skorstein og duggpunkt
14.02.2013
A. Batsulin
For å forstå prosessen med kondensdannelse i ovnsskorsteiner, er det viktig å forstå konseptet med duggpunkt. Duggpunkt er temperaturen der vanndampen i luften kondenserer til vann.
Ved hver temperatur kan ikke mer enn en viss mengde vanndamp løses opp i luften. Denne mengden kalles den mettede damptettheten for en gitt temperatur og uttrykkes i kilogram per kubikkmeter rom.
I fig. Figur 1 viser en graf over mettet damptetthet mot temperatur. Deltrykk tilsvarende disse verdiene er merket til høyre. Dataene i denne tabellen er lagt til grunn. I fig. Figur 2 viser den første delen av den samme grafen.
Ris. 1.
Mettet vanndamptrykk.
Ris. 2.
Mettet vanndamptrykk, temperaturområde 10 - 120*C
La oss forklare hvordan du bruker diagrammet på enkelt eksempel. Ta en panne med vann og dekk til med lokk. Etter en tid vil det under lokket etableres en likevekt mellom vann og mettet vanndamp. La temperaturen på pannen være 40*C, da blir damptettheten under lokket ca 50 g/m3. Partialtrykket av vanndamp under lokket i henhold til tabellen (og grafen) vil være 0,07 atm, de resterende 0,93 atm vil være lufttrykk.
(1 bar = 0,98692 atm). La oss begynne å varme pannen sakte, og ved 60*C vil tettheten av mettet damp under lokket allerede være 0,13 kg/m3, og partialtrykket vil være 0,2 atm. Ved 100*C vil partialtrykket av mettet damp under lokket nå én atmosfære (dvs. ytre trykk), noe som betyr at det ikke lenger vil være luft under lokket. Vannet vil begynne å koke og damp vil slippe ut under lokket.
I dette tilfellet vil tettheten av mettet damp under lokket være 0,59 kg/m3. La oss nå lukke lokket hermetisk (dvs. gjøre det om til en autoklav) og sette inn en sikkerhetsventil i det, for eksempel ved 16 atm, og fortsette å varme opp selve kjelen. Kokingen av vann vil stoppe, og trykket og tettheten av damp under lokket vil øke, og når det når 200*C, vil trykket nå 16 atm (se graf). Samtidig vil vannet koke igjen, og det kommer damp ut fra under ventilen.
Nå vil damptettheten under lokket være 8 kg/m3.
Når man vurderer utfelling av kondensat fra røykgasser (FG), er kun den delen av grafen opp til et trykk på 1 atm av interesse, siden ovnen kommuniserer med atmosfæren og trykket i den er lik atmosfærisk trykk til innenfor en få Pa. Det er også åpenbart at duggpunktet til dieselgeneratoren er under 100*C.
vanndamp i røykgasser
For å bestemme duggpunktet til røykgasser (dvs. temperaturen der kondens faller ut av dieselgeneratoren), er det nødvendig å vite tettheten av vanndamp i dieselgeneratoren, som avhenger av sammensetningen av drivstoffet, dets fuktighet , overskytende luftkoeffisient og temperatur. Damptettheten er lik massen vanndamp som finnes i 1 m3 røykgass ved en gitt temperatur.
Formler for volumet til DW ble utledet i dette arbeidet, avsnitt 6.1, formlene A1.3 - A1.8. Etter transformasjoner får vi et uttrykk for damptettheten i røykgasser avhengig av trefuktighetsinnhold, luftoverskuddskoeffisient og temperatur. Fuktigheten i kildeluften gjør en liten korreksjon og er ikke tatt med i dette uttrykket.
Formelen har en enkel fysisk betydning. Hvis vi multipliserer telleren for den store brøken med 1/(1+w), får vi massen av vann i dieselgeneratoren, i kg per kg ved. Og hvis vi multipliserer nevneren med 1/(1+w), får vi det spesifikke volumet til DG i nm3/kg. Temperaturmultiplikatoren tjener til å konvertere normal kubikkmeter til reelle ved temperatur T. Etter å ha erstattet tallene får vi uttrykket:
Nå kan du bestemme duggpunktet for røykgasser grafisk. La oss overlappe grafen for damptetthet i DG på grafen for tettheten til mettet vanndamp. Skjæringspunktet mellom grafene vil tilsvare duggpunktet til DG ved passende fuktighet og luftoverskudd. I fig. 3 og 4 viser resultatet.
Ris. 3.
Duggpunktet for røykgasser med overflødig luft er enhet og ulik vedfuktighet.
Fra fig. 3 følger det at i det mest ugunstige tilfellet, når du brenner ved med en fuktighet på 100 % (halve massen av prøvene er vann) uten overflødig luft, vil kondensering av vanndamp begynne ved omtrent 70 * C.
Under typiske forhold for periodiske ovner (ved fuktighet 25 % og luftoverskudd på ca. to), vil kondensering begynne når røykgassen avkjøles til 46 * C. (se fig. 4)
Ris. 4.
Røykgassduggpunkt ved fuktighetsinnhold på 25 % og diverse luftoverskudd.
Fra fig. 4 viser også tydelig at overskuddsluft reduserer kondenseringstemperaturen betydelig. Å blande overflødig luft inn i skorsteinen er en måte å eliminere kondens i rørene.
Korreksjon for variasjon i drivstoffsammensetning
Alle de ovennevnte hensyn er gyldige hvis sammensetningen av drivstoffet forblir uendret over tid, for eksempel gass brennes i drivstofftanken eller pellets tilføres kontinuerlig. Når en vedlast brennes i en batchovn, endres sammensetningen av røykgassene over tid. Først brenner de flyktige stoffene ut og fuktigheten fordamper, og deretter brenner karbonrestene. Det er åpenbart at i innledende periode Innholdet av vanndamp i dieselgeneratoren vil være betydelig høyere enn beregnet, og på forbrenningsstadiet av kullresten - lavere. La oss prøve å grovt anslå duggpunkttemperaturen i den innledende perioden.
La de flyktige stoffene brenne ut fra fyllet i den første tredjedelen av oppvarmingsprosessen, og all fuktigheten i fyllet vil fordampe i løpet av denne tiden. Da vil konsentrasjonen av vanndamp i den første tredjedelen av prosessen være tre ganger høyere enn gjennomsnittet. Ved 25 % trefuktighetsinnhold og 2 ganger luftoverskudd vil damptettheten være 0,075 * 3 = 0,225 kg/m3. (se FIGUR, blå graf). Kondenseringstemperaturen vil være 70-75*C. Dette er et omtrentlig estimat, siden det er ukjent hvordan sammensetningen av DG endres i virkeligheten ettersom fyllingen brenner ut.
I tillegg kondenserer uforbrente flyktige stoffer fra røykgassene sammen med vann, noe som tilsynelatende vil øke duggpunktet til dieselgeneratoren noe.
Kondens i skorsteiner
Røykgasser som stiger gjennom skorstein avkjøles gradvis. Ved avkjøling under duggpunktet begynner det å dannes kondens på veggene i skorsteinen. Kjølehastigheten til dieselgeneratoren i skorsteinen avhenger av strømningsdelen av røret (arealet på dens ytre overflate), materialet til røret og dets innhold, samt forbrenningsintensiteten. Jo høyere forbrenningshastighet, jo større strømning av røykgasser, noe som gjør at gassene alt annet likt vil avkjøles langsommere.
Dannelsen av kondensat i skorsteinene til ovner eller periodiske peisovner er syklisk. I det første øyeblikket, mens røret ennå ikke er oppvarmet, faller kondensat på veggene, og når røret varmes opp, fordamper kondensatet. Hvis vannet fra kondensatet klarer å fordampe fullstendig, mettes det gradvis murverk skorstein, og svarte tjæreavsetninger vises på ytterveggene. Hvis dette skjer på utsiden av skorsteinen (utenfor eller i forkjølelse loft), så vil konstant fukting av murverket om vinteren føre til ødeleggelse av komfyrsteinen.
Temperaturfallet i skorsteinen avhenger av dens utforming og størrelsen på DG-strømmen (brenselforbrenningsintensitet). I mursteinsskorsteiner kan temperaturfallet nå 25*C per lineær meter. Dette rettferdiggjør kravet om at temperaturen på dieselgeneratoren ved utløpet av ovnen ("ved utsikten") skal være 200-250 * C, med mål om at den ved rørhodet skal være 100-120 * C, som er åpenbart høyere enn duggpunktet. Temperaturfallet i isolerte sandwichskorsteiner er bare noen få grader per meter, og temperaturen ved ovnsutløpet kan reduseres.
Kondens som dannes på veggene i en murt skorstein absorberes i murverket (på grunn av porøsiteten til mursteinen) og fordamper deretter. I skorsteiner i rustfritt stål (sandwich), begynner selv en liten mengde kondensat som dannes i den første perioden umiddelbart å strømme ned. Derfor, for å unngå at kondensat strømmer inn i skorsteinsisolasjonen, er de innvendige rørene satt sammen på en slik måte. topprør ble satt inn i den nedre, dvs. "ved kondensat".
Ved å kjenne til vedbrenningshastigheten i ovnen og skorsteinens tverrsnitt kan man anslå temperaturreduksjonen i skorsteinen pr. lineær måler etter formelen:
q - varmeabsorpsjonskoeffisient for mursteinsskorsteinsvegger, 1740 W/m2 S - varmemottakende overflate på 1 m skorstein, m2c - varmekapasitet til avgasser, 1450 J/nm3*CF - eksosgasstrøm, nm3/ time V - spesifikt volum av dieselgenerator, ved 25 % fuktighet ved og 2 ganger overflødig luft, 8 nm3/kg/time - drivstofforbruk per time, kg/time
Varmeabsorpsjonskoeffisienten til skorsteinsveggene er konvensjonelt tatt til å være 1500 kcal/m2t, fordi for ovnens siste røykrør gir litteraturen en verdi på 2300 kcal/m2h. Beregningen er veiledende og er ment å vise generelle mønstre. I fig. Figur 5 viser en graf over temperaturfallet i skorsteiner med et tverrsnitt på 13 x 26 cm (fem) og 13 x 13 cm (fire) avhengig av vedbrenningshastigheten i ovnens brennkammer.
Ris. 5.Temperaturfall i en murt skorstein per lineær meter avhengig av brennhastigheten til ved i ovnen (røykgasstrøm). Overskuddskoeffisienten antas å være to.
Tallene i begynnelsen og slutten av grafene angir DG-hastigheten i skorsteinen, beregnet ut fra DG-strømmen redusert til 150*C og skorsteinstverrsnittet. Som du kan se, for hastigheter på omtrent 2 m/s anbefalt av GOST 2127-47, er temperaturfallet i dieselgeneratoren 20-25*C. Det er også klart at bruk av skorsteiner med større tverrsnitt enn nødvendig kan føre til kraftig nedkjøling av dieselgeneratoren og som et resultat av kondens.
Som følger av fig. 5, fører en reduksjon i timeforbruket av ved til en reduksjon i strømmen av eksosgasser, og som en konsekvens til et betydelig fall i temperaturen i skorsteinen. Med andre ord, temperaturen på eksosgassene, for eksempel 150 * C for en periodisk murovn, der tre aktivt brenner, og for en saktebrennende (ulme) ovn er ikke det samme. På en eller annen måte måtte jeg observere et slikt bilde, fig. 6.
Ris. 6.
Kondens i en mursteinskorstein fra en komfyr lang brenning.
Her ble ulmeovnen koblet til et murrør med tverrsnitt av en murstein. Brennhastigheten i en slik komfyr er veldig lav - ett bokmerke kan brenne i 5-6 timer, dvs. brennhastigheten vil være ca 2 kg/time. Naturligvis ble gassene i røret avkjølt under duggpunktet og det begynte å danne seg kondens i skorsteinen som bløtlagt røret igjennom og når ovnen ble fyrt, dryppet det ned på gulvet. Langbrennende ovner kan således kun kobles til isolerte sandwichpiper.
