Utdannings- og vitenskapsdepartementet i Den russiske føderasjonen

Gren av den føderale statsbudsjettet utdanningsinstitusjon høyere profesjonsutdanning

National Research University Moscow Power Engineering Institute i Volzhsky

Avdeling " Industriell varme- og kraftteknikk»

Om industriell opplæringspraksis

Hos LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Student ved VF MPEI (TU) gruppe TES-09

Naumov Vladislav Sergeevich

Praksisleder:

fra bedriften: Shidlovsky S.N.

fra instituttet: Zakozhurnikova G.P.

Volzhsky, 2012

Introduksjon

.Sikkerhetsreguleringer

2.Termisk diagram

.Turbin PT-135/165-130/15

.Turbin T-100/120-130

.Turbin PT-65/75-130/13

.Turbin T-50-130

.Kondensatorer

.Sirkulerende vannsystem

.Varmeovner lavtrykk

.Varmeovner høytrykk

.Avluftere

.Redusere kjøleenheter

.Turbinoljeforsyningssystem

.Termisk kraftverk varmesentral

.Fôrpumper

Konklusjon

Bibliografi

Introduksjon:

LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP er den kraftigste termiske stasjonen i regionen.

Volzhskaya CHPP-1 er et energiforetak i Volzhsky. Byggingen av Volzhskaya CHPP-1 begynte i mai 1959<#"justify">Hjelpeutstyr inkluderer: matepumper, HDPE, HDPE, kondensatorer, avluftere, nettverksvarmer eller kjeler.

1. Sikkerhetsforskrifter

Alt personell skal utstyres med spesielle klær, vernefottøy og personlig verneutstyr i henhold til gjeldende standarder i henhold til arten av det utførte arbeidet og skal bruke det under arbeidet.

Personell skal arbeide i arbeidstøy som festes med alle knapper. Det skal ikke være noen flagrende deler på klærne som kan fanges opp av bevegelige (roterende) deler av mekanismene. Det er forbudt å brette opp ermene på arbeidstøy og putte i toppen av støvlene.

Alt produksjonspersonell må være praktisk trent i teknikkene for å frigjøre en person under spenning fra handlingen. elektrisk strøm og gi ham førstehjelp, samt metoder for å gi førstehjelp til ofre i andre ulykker.

Ved hver virksomhet må det utvikles sikre ruter gjennom virksomhetens territorium til arbeidsstedet og evakueringsplaner i tilfelle brann eller nødssituasjoner, og gjøres oppmerksom på alt personell.

Personer som ikke er relatert til vedlikehold av utstyret som befinner seg der, har forbud mot å være på kraftverkets territorium og i produksjonslokalene til bedriften uten ledsagende personer.

Alle passasjer og passasjer, innganger og utganger er som inne produksjonslokaler og strukturer, og ute på det tilstøtende territoriet må være opplyst, fritt og trygt for bevegelse av fotgjengere og kjøretøy. Det er forbudt å hindre passasjer og passasjer eller bruke dem til oppbevaring av varer. Mellomgulvstak, gulv, kanaler og groper må holdes i god stand. Alle åpninger i gulvet skal være inngjerdet. Dekker og kanter på luker til brønner, kammer og groper, samt kanaldekker skal være laget av bølgeblikk, i flukt med gulvet eller bakken og forsvarlig festet.

2. Termisk krets

3. Turbin PT -135/165-130/15

Stasjonær dampvarmeturbin type Turbin PT -135/165-130/15 med kondenseringsanordning og justerbar produksjon og to varmedamputtak med en nominell effekt på 135 MW, designet for direkte drift av en turbogenerator med en rotorhastighet på 3000 rpm. Og tilførsel av damp og varme til produksjon og varmebehov.

Turbinen er designet for å fungere med følgende grunnleggende parametere:

.Levende damptrykk før den automatiske stoppventilen er 130 ata;

2.Frisk damptemperatur før den automatiske stoppventilen 555C;

.Den beregnede temperaturen på kjølevannet ved kondensatorinntaket er 20C;

.Kjølevannsforbruk - 12400 m3/time.

Maksimal flyt damp ved nominelle parametere er 760t/t.

Turbinen er utstyrt med en regenerativ enhet for oppvarming av fødevannet og må fungere sammen med en kondenseringsenhet.

Turbinen har et justerbart produksjonsdampavtrekk med et nominelt trykk på 15 ata og to justerbare varmedampavtrekk - øvre og nedre, beregnet for oppvarming av nettvann i nettvarmerne til turbinenheten og tilleggsvann i stasjonsvarmevekslere.

. Turbin T -100/120-130

Enakslet dampturbin T 100/120-130 med en merkeeffekt på 100 MW ved 3000 o/min. Med kondens og to varmeuttak er dampen designet for å direkte drive en vekselstrømgenerator, type TVF-100-2 med en effekt på 100 MW og hydrogenkjøling.

Turbinen er designet for å operere med ferskdampparametere på 130 atm og en temperatur på 565C, målt før stoppventilen.

Den nominelle temperaturen på kjølevannet ved kondensatorinntaket er 20C.

Turbinen har to varmeuttak: øvre og nedre, designet for trinnvis oppvarming av nettvann i kjeler.

Turbinen kan ta en belastning på opptil 120 MW ved visse verdier for oppvarming av damputtak.

5. Turbin PT -65/75-130/13

Kondensatorturbin med kontrollert dampavtrekk for produksjon og fjernvarme uten ettervarme, to-sylindret, enstrøm, 65 MW.

Turbinen er designet for å operere med følgende parametere par:

-trykk foran turbinen 130 kgf/cm 2,

-damptemperatur foran turbinen 555 °C,

-damptrykk i produksjonsavtrekk 10-18 kgf/cm 2,

-damptrykk i fjernvarmeavtrekk 0,6-1,5 kgf/cm 2,

-nominelt damptrykk i kondensatoren 0,04 kgf/cm 2.

Maksimalt dampforbruk per turbin er 400 t/t, maksimalt damputtak for produksjon er 250 t/t, maksimalt beløp frigjort varme fra varmt vann- 90 Gcal/t.

Den regenerative turbininstallasjonen består av fire lavtrykksvarmere, avlufter 6 kgf/cm 2og tre høytrykksovner. En del av kjølevannet etter at kondensatoren er tatt til vannbehandlingsanlegg.

T-50-130 enakslet dampturbin med en merkeeffekt på 50 MW ved 3000 rpm med kondensering og to varmedamputtak er designet for å drive en vekselstrømgenerator, type TVF 60-2, med en effekt på 50 MW og hydrogenkjøling. En turbin som settes i drift styres fra overvåkings- og kontrollpanel.

Turbinen er designet for å fungere med ferskdampparametere på 130 ata, 565 C 0, målt foran stoppventilen. Nominell temperatur på kjølevannet ved kondensatorinntaket er 20 C 0.

Turbinen har to varmeuttak, øvre og nedre, designet for trinnvis oppvarming av nettvann i kjeler. Oppvarming av matevannet utføres sekvensielt i kjøleskapene til hovedejektoren og ejektoren for å suge damp fra tetningene med en pakkboksvarmer, fire HDPE og tre HDPE. HDPE nr. 1 og nr. 2 mates med damp fra varmeekstraksjoner, og de resterende fem - fra uregulerte ekstraksjoner etter 9, 11, 14, 17, 19 trinn.

. Kondensatorer

Hovedformålet med kondenseringsanordningen er å kondensere turbinens eksosdamp og gi optimalt trykk damp bak turbinen under nominelle driftsforhold.

I tillegg til å opprettholde eksosdamptrykket på nødvendig nivå for økonomisk drift turbinnivå, sikrer at eksosdampkondensatet opprettholdes og dets kvalitet oppfyller kravene til PTE og fravær av overkjøling i forhold til metningstemperaturen i kondensatoren.

St. Nr Type før og etter ommerking Kondensatortype Estimert mengde kjølevann, t/t Nominell dampstrøm pr. kondensator, t/t 50-130 R-44-1154demontering5T-50-130 T-48-115K2-3000 -270001406T-100-130 T-97-115KG2-6200-1160002707T-100-130 T-97-115KG2-6200-11600027 08PT-135- 130-13 PT-135-115-13K -600012400340

Tekniske data for kondensatoren 65KTSST:

Varmeoverføringsflate, m 3 3000

Antall kjølerør, stk. 5470

Intern og utvendig diameter, mm 23/25

Lengde på kondensatorrør, mm 7000

Rørmateriale - kobber-nikkellegering MNZh5-1

Nominell kjølevannsmengde, m 3/t 8000

Antall kjølevannsslag, stk. 2

Antall kjølevannstrømmer, stk. 2

Kondensatorvekt uten vann, t

Vekt av kondensator med fylt vannrom, t 92,3

Masse av kondensatoren med fylt damprom under hydrotesting, t 150,3

Rørrenhetsfaktoren brukt i termisk beregning av kondensatoren er 0,9

Kjølevannstrykk, MPa (kgf/cm 2) 0,2(2,0)

. Sirkulerende vannforsyningssystem (1. trinn)

Den sirkulerende vannforsyningen er ment å levere kjølevann til turbinkondensatoren, generatorgasskjølere, turbinenhetsoljekjølere, etc.

Den sirkulerende vannforsyningen inkluderer:

sirkulasjonspumper type 32D-19 (2-TG-1, 2-TG-2, 2-TG-5);

spraykjøletårn nr. 1 og nr. 2;

rørledninger, avstengnings- og reguleringsventiler.

Sirkulasjonspumper leverer sirkulasjonsvann fra sugemanifoldene gjennom sirkulasjonsrørledninger inn i kjølerørene til turbinkondensatoren. Sirkulerende vann kondenserer eksosdampen som kommer inn i kondensatoren etter turbinens LPC. Vannet som varmes opp i kondensatoren kommer inn i avløpssirkulasjonsmanifoldene, hvorfra det tilføres dysene til kjøletårnene.

Tekniske egenskaper for sirkulatorpumpen type 32D-19:

Produktivitet, m3/t 5600

Trykk, MPa (m. vannsøyle) 0,2(20)

Tillatt sugehøyde (m. vannsøyle) 7.5

Rotasjonshastighet, rpm 585

Elmotoreffekt, kW 320

Pumpehuset er laget av støpejern med horisontal kobling. Pumpeakselen er av stål. Akselen er forseglet der den kommer ut av huset ved hjelp av pakkbokstetninger. Trykkvann tilføres tetningen for å fjerne friksjonsvarme. Støttene er kulelager.

Kjøletårn:

Tekniske og økonomiske egenskaper til spraykjøletårnet:

Vanningsområde - 1280 m 2

Estimert vannføring - 9200 moh 3/ t

Manøvrerbarhet - 0-9200 m

Temperaturforskjell - 8 C 0

Sprøyteapparater - evolute dyser designet av VNIIG 2050 stk.

Vanntrykk foran dysen - 4 mm.vannsøyle.

Vanntilførselshøyde - 8,6 m

Luftinntaksvinduets høyde - 3,5 m

Høyde av eksostårn - 49,5 m

Bassengdiameter - 40 m

Kjøletårnhøyde - 49,5 m

Bassengvolum - 2135,2 m 3

. Lavtrykksvarmer av turbin nr. 1

Systemet med lav- og høytrykksvarmere er designet for å øke den termodynamiske effektiviteten til syklusen ved å varme opp hovedkondensatet og matevannet med turbinekstraksjonsdamp.

Lavtrykksvarmersystemet inkluderer følgende utstyr:

tre seriekoblede lavtrykks overflatevarmere type PN -200-16-7-1;

to avløpspumper PND-2 type Ks-50-110-2;

Lavtrykksvarmeapparat

Lavtrykksvarmer er strukturelt et sylindrisk apparat med vertikal design med en øvre plassering av vannfordelingskammeret, fire passasjer gjennom hovedkondensatet.

Tekniske egenskaper for HDPE 2,3 og 4 typer PN-20016-7-1M.

Oppvarmingsflate - 200 m 2

Maksimalt trykk i rørsystemet - 1,56(16) MPa (kgf/cm 2)

Maksimalt trykk i huset - 0,68(0,7) MPa (kgf/cm 2)

Maksimal damptemperatur - 240 C 0

Test hydraulisk trykk i rørsystemet er 2,1 (21,4) MPa (kgf/cm 2)

Test hydraulisk trykk i huset - 0,95 (9,7) MPa (kgf/cm 2)

Nominelt vannforbruk - 350 t/t

Hydraulisk motstand av rørsystemet - 0,68(7) MPa(kgf/cm 2)

10. Høytrykksvarmere

HPH-er er designet for regenerativ oppvarming av matevann på grunn av kjøling og kondensering av damp fra turbinekstraksjoner.

Høytrykksvarmersystemet inkluderer følgende utstyr:

tre høytrykksvarmere koblet i serie, type PV 375-23-2.5-1, PV 375-23-3.5-1 og PV 375-23-5.0-1

rørledninger, avstengnings- og reguleringsventiler.

Høytrykksvarmere er et sveiset apparat av vertikal type. Hovedkomponentene til varmeren er kroppen og spiralrørsystemet. Kroppen består av en øvre avtagbar del sveiset fra et sylindrisk skall, en stanset bunn og flens, og en nedre ikke-lett del.

Grunnleggende fabrikkdata

. Avluftere

Hensikten med avlufterinstallasjonen:

Luft som er oppløst i kondensatoren, tilførselsvannet og påfyllingsvannet inneholder aggressive gasser som forårsaker korrosjon av utstyr og rørledninger til kraftverket.

I tillegg tjener det til å varme opp tilførselsvannet i regenereringskretsen til turbinenheten og skape en konstant reserve av matevann for å kompensere for ubalansen mellom vannstrømmen til kjelen og til avlufteren.

Egenskaper Avlufter nr. 4, 6, 7, 8, 9 av fødevann nr. 3, 5, 13 av kjemisk avsaltet vann nr. 11, 12, 14, 15 av matevann Type hode Sponplate-400 DS-300 Sponplate- 500 Antall hoder 121 Hodekapasitet, t/h 400 300 500 Tankkapasitet, m 3100100100Arbeidstrykk, kgf/cm 261,26 Vanntemperatur i lagertanken, C 0158104158

Avluftingssøyle DP-400 er vertikal, jet-drypp type, med lukket kammer miksing og fem hullete plater med en stigning mellom dem på 765 mm. Avlufting av vann utføres ved å fragmentere strømmen i hullene på fem plater.

Beslag settes inn i huset for å tilføre oppvarmingsdamp og avluftet vann, og for å fjerne damp.

Produktivitet - 400 t/t

Arbeidstrykk - 6 kgf/cm 2

Driftstemperatur - 158 C 0

Tillatt temperatur på karveggene - 164 C 0

Arbeidsmedium - vann, damp

Test hydraulisk trykk - 9 kgf/cm 2

Tillatt trykkøkning under drift av sikkerhetsventiler - 7,25 kgf/cm 2

Avluftingskolonne DP-500 er vertikal filmtype med tilfeldig pakking. Separasjonen av vann i filmer utføres ved hjelp av omega-formede dyser med hull. Damp passerer også gjennom disse dysene og har et stort motstandsområde og tilstrekkelig varighet av kontakt med vann.

Beslag settes inn i kolonnekroppen for tilførsel av varmedamp og avluftet vann.

Spesifikasjoner :

Produktivitet - 500 t/t

Arbeidstrykk - 7 kgf/cm 2

Arbeidstemperatur-164 C 0

Hydraulisk trykk - 10 kgf/cm 2

Tillatt temperatur på karveggene - 172 C 0

Arbeidsmedium - damp, vann

Dyselaghøyde - 500 mm

Tørrvekt - 9660 kg

Batteritankdesignet for å skape en konstant reserve av matevann og gi strøm til kjeler i en viss tid.

Sikkerhetsventil er en avstengningsanordning som åpner når trykket stiger over tillatt verdi og lukkes når trykket faller over nominell verdi.

Sikkerhetsventilen monteres sammen med pulsventilen.

. Redusere kjøleenheter

Reduksjonskjøleenheter er designet for å redusere trykket og temperaturen på damp til grensene satt av forbrukerne.

De tjener til:

reservasjon av produksjons- og varmeforsyningsturbiner;

reservasjon og tilførsel av damp til egne forbrukere (avlufter, ejektorer, kjelevarmere, LDPE, etc.);

rasjonell bruk av damp ved tenning av kjeler.

Damptrykket reguleres ved å endre åpningsverdien til installasjonens strupeventil, og temperaturen ved å endre mengden kjølevann som injiseres i dampen.

nr. Installasjonstype YtelseParameter føretterP 1, kgf/cm 2T 1, MED 0R 2, kgf/cm 2T 2, MED 01RROU nr.1 140/14150140530142302RROU nr.7 140/14150140530142303ROU 21/14 TG-3 (2 stk)10021395142304ROU 14/2,501 stk ,1 4250140530142306ROU-1325014053020270

13. Turbinoljekjølesystem

Turbinoljesystemet er designet for å gi olje (Tp-22, Tp-22S) til både turbin- og generatorlagersmøresystemet og kontrollsystemet.

Hovedelementene i oljesystemet til T-100/120-130-turbinen er:

oljetank med en kapasitet på 26 m 3med en ejektorgruppe og oljekjølere innebygd;

hovedoljepumpe av sentrifugaltype montert på turbinakselen;

startoljepumpe 8MS7x7 med en kapasitet på 300 m 3/ t;

reserveoljepumpe 5 med en kapasitet på 150 m 3/ t;

nødoljepumpe 4 med en kapasitet på 108 m 3/ t;

system av trykk og avløp oljerørledninger;

kontroll- og måleinstrumenter.

Systemet er laget med en sentrifugal hovedoljepumpe installert på turbinakselen, som slipper olje inn i systemet med et trykk på 14 kgf/cm under turbindrift. 2.

Tekniske egenskaper for oljesmørepumper:

Navn på indikatorer Reservepumpe Nødpumpe Pumpetype 5 Dw 4 Dv Kapasitet, m 3/ h150108 Trykk, mm. vann Art. 2822 Rotasjonshastighet, rpm 1450 1450 Elmotor type A2-71-4P-62 Elmotoreffekt, kW 2214 Spenning, V 380 220

. Termisk kraftverk varmesentral

Turbinvarmeenheten er konstruert for å varme nettverksvann levert av nettverkspumper til nettverksvarmer. Oppvarming av nettverksvannet utføres ved å bruke varmen fra turbinekstraksjonsdampen.

Varmeinstallasjonen til T-100/120-130-turbinen består av følgende elementer:

nettverk horisontal varmeapparat (PSG-1) type PSG-2300-2-8-1;

nettverk horisontal varmeapparat (PSG-2) type PSG-2300-3-8-2;

tre kondensatpumper type KSV-320-160;

boosterpumper type 20NDS;

nettverkspumper type SE-2500-180 og SE-1250-140;

rørledninger for tilførsel av damp til nettverksvarmere;

nettverksvannrørledninger, oppvarming av dampkondensatrørledninger til varmeovner, sugerørledninger av ikke-kondenserende gasser fra varmeovner til kondensatoren;

stenge- og kontrollventiler, dreneringssystemer og tømming av rørledninger og utstyr;

automatiske nivåkontrollsystemer for nettverksvarmere;

kontroll- og måleinstrumenter, teknologiske beskyttelser, forriglinger, alarmer.

Parameternavn KjennetegnPSG-2300-2-8-1PSG-2300-3-8-2Vannplass: driftstrykk, kgf/cm288 Utløpstemperatur, C0125125 Vannstrøm, m3/h3500-45003500-4500 Hydraulisk motstand (ved 70 C0), mm.vann.6.86.8 Volum, l2200023000 Damprom: arbeidstrykk, kgf/cm 234,. C0250 300 Dampforbruk, t/h185185Kondensatforbruk, t/h185185Kassevolum, l3000031000Kondensatoppsamlervolum, l43003400Rørbunt Varmevekslerflate, m223002300Antall 9 mm 29 rør 29 rør 29 rør 29 rør 29 rør 24 rør 24 rør 24/22Rørlengde , mm62806280 Tekniske egenskaper for nettverkspumpen SE-2500-180:

Parameternavn Egenskaper Kapasitet, m3/h2500 Trykk, m180 Tillatt kavitasjonsreserve, m28 Driftstrykk ved innløp, kgf/cm210 Pumpet vanntemperatur, C0120 Pumpevirkningsgrad, %84 Pumpeeffekt, kW1460 Vannforbruk for kjøling av tetning og lagre, m3/ h3 Elmotor type 2АЗМ -1600 Elmotoreffekt, kW 1600 Spenning, V 6000 Rotasjonshastighet, rpm3000

Ris. Varmeanlegg diagram

. Fôrpumper

Matepumper PE-500-180, PE-580-185-3, som er en del av den termiske kretsen til Volzhskaya CHPP-1, er designet for å levere vann til kjeleenhetene til kraftverket.

Fôrpumper PE-500-180, PE-580-185-3 er inkludert i én gruppe pumper som har samme type enhetlig design hovednoder. Matepumper PE-500-180 og PE-580-185-3 - sentrifugale, horisontale, dobbelthus, seksjonstype med 10 trykknivåer. Hoved strukturelle elementer Pumpen består av: hus, rotor, ringtetninger, lagre, aksialkraftavlastningssystem, kobling.

Hovedegenskaper til pumpen PE-500-180:

Kapasitet, m3/h500Trykk, m1975Tillatt kavitasjonsreserve, m15Matevannstemperatur, C0160Trykk i utløpsrøret, kgf/cm2186.7Pumpedriftsintervall, m3/t130-500Rotasjonshastighet, rpm2985Effektivitetsforbruk, %P2um3t, %P80um,3 slag, mRa1807um,3 slag. .8Kondensatforbruk, m3/h3Kondensatforbruk prosessvann, m3/h107,5

Hovedegenskaper til pumpen PE-580-18:

Kapasitet, m3/h580 Trykk, m2030 Tillatt kavitasjonsreserve, m15 Matevannstemperatur, C0165 Trykk ved pumpeinnløp, kgf/cm27 Trykk ved pumpeutløp, kgf/cm210 Trykk i utløpsrør, kgf/cm2230 Rotasjonshastighet, rpm 2982 Strømforbruk, kW 3590 Effektivitetspumpe, %81 Driftstimer til feil, h8000 Resirkulasjonsstrøm, m3/h130

Konklusjon

I ferd med å bestå industriell praksis På Volzhskaya CHPP ble jeg kjent med hoved- og tilleggsutstyret til CHPP. Jeg studerte passdata, driftsdiagram og tekniske egenskaper til turbinene til CHPP-1: turbin PT-135/165-130/15, turbin T-100/120-130, turbin PT-65/75-130/13, turbin T-50 -130.

Jeg ble også kjent med passdataene og de tekniske egenskapene til tilleggsutstyret: kondensator 65 KTSST-5, sirkulerende vannforsyningssystem, høytrykkspumper og lavtrykkspumper, kjøletårn, høytrykksavluftere, reduksjonskjøleenheter, turbinoljeforsyningssystem, matepumper.

I rapporten min beskrev jeg utnevnelsene, designfunksjoner, tekniske egenskaper til hoved- og hjelpeutstyret til turbinbutikken til det termiske kraftverket.

Bibliografi:

1.Beskrivelse av turbin type T-50-130.

2.Beskrivelse av turbin type T-100/120-130

.Beskrivelse av turbin type PT-135/165-130/15

.Beskrivelse av turbin type PT-65/75-130/13

.Instruksjoner for design og vedlikehold av avluftere

.Instruksjoner for design og vedlikehold av lavtrykksvarmere

.Instruksjoner for design og vedlikehold av høytrykksovner

.Instruksjoner for design og vedlikehold av oljeforsyningssystemet til et termisk kraftverk

.Instruksjoner for design og vedlikehold av fôrpumper

.Instruksjoner for design og vedlikehold av kondensatorer

.Instruksjoner for design og vedlikehold av reduksjonskjøleenheter

praksisrapport

6. Turbin T-50-130

Turbinen er designet for å operere med ferskdampparametere på 130 ata, 565 C 0, målt før stoppventilen. Den nominelle temperaturen på kjølevannet ved kondensatorinntaket er 20 C 0.

"right">Tabell

Gassturbinaggregat type TA fra Rustom og Hornsby med en effekt på 1000 kW

Gassturbin(turbin fra latin turbovirvel, rotasjon) er en varmemotor kontinuerlig handling, i bladapparatet som energien til komprimert og oppvarmet gass omdannes til mekanisk arbeid på skaftet. Består av en rotor (fungerende blader...

Studie av varmeforsyningssystemet ved Ufas termiske kraftverk

Dampturbin type PT-30-90/10 med en merkeeffekt på 30.000 kW, ved en rotasjonshastighet på 3.000 rpm, kondenserende, med tre uregulerte og to kontrollerte dampekstraksjoner - designet for å direkte drive en generator...

Oppfinnelsen av den greske mekanikeren og vitenskapsmannen Heron of Alexandria (2. århundre f.Kr.). Arbeidet hennes er basert på prinsippet jet fremdrift: damp fra kjelen strømmet gjennom et rør inn i ballen...

Energikilder - historie og modernitet

Industriell historie damp turbin begynte med oppfinnelsen av en melkeseparator av den svenske ingeniøren Carl - Gustav - Patrick de Laval. Det konstruerte apparatet krevde en stasjon med et stort antall rpm Oppfinneren visste...

Energikilder - historie og modernitet

Gassturbinen var en motor som kombinerte nyttige funksjoner dampturbiner (energioverføring til den roterende akselen direkte...

Utstyrsdesign av kraftenheten til Rostov NPP

Formål Turbin type K-1000-60/1500-2 fra produksjonsforeningen KhTGZ - damp, kondensering, firesylindret ( strukturordning"HPC + tre LPC"), uten justerbar dampavsug...

Øke slitestyrken til dampturbinenheter

En dampturbin er en varmemotor der dampenergi omdannes til mekanisk arbeid. I bladapparatet til en dampturbin omdannes den potensielle energien til komprimert og oppvarmet vanndamp til kinetisk ...

Formål med kjele og turbinverksted

2000 MW kjernekraftverksprosjekt

Turbinen er designet for å direkte drive TVV-1000-2 AC-generatoren for drift ved et kjernekraftverk i en enhet med en VVER-1000 trykkvannsreaktor ved bruk av mettet damp i henhold til en monoblokk-design (enheten består av en reaktor og en turbin) ved...

Prosjekt av første trinn av BGRES-2 ved bruk av K-800-240-5 turbin og Pp-2650-255 kjeleenhet

Drivturbin OK-18PU-800 (K-17-15P), ensylindret, enhetlig, kondenserende, med åtte trykktrinn, designet for å operere med variabel hastighet med variable initiale dampparametere...

27. Trykk ved utløpet av kompressorstasjonen: 28. Gassstrøm gjennom HP-turbinen: 29. Arbeid utført av gass i HP-turbinen: 30. Gasstemperatur bak HP-turbinen: , hvor 31. Effektiviteten til HP-turbinen er gitt: 32. Grad av trykkreduksjon i turbinen VD: 33...

Høytrykkskompressorberegning

34. Gassstrøm gjennom lavtrykksturbinen: Vi har en temperatur på mer enn 1200K, så vi velger GVohlND i henhold til avhengigheten 35. Gassarbeid utført i LP-turbinen: 36. Effektiviteten til lavtrykksturbinen settes : 37. Graden av trykkreduksjon i LP-turbinen: 38...

Stasjonær dampvarmeturbin, type Turbine PT -135/165-130/15 med kondenseringsanordning og justerbar produksjon og to varmedamputtak med nominell effekt på 135 MW...

Enhet og tekniske spesifikasjoner utstyr fra LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Enakslet dampturbin T 100/120-130 med en merkeeffekt på 100 MW ved 3000 o/min. Med kondens og to varmeavtrekk er dampen designet for å direkte drive en dynamo...

Design og tekniske egenskaper til utstyret til LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Kondenseringsturbin med kontrollert dampavsug for produksjon og oppvarming uten ettervarme, to-sylindret, enstrøm, effekt 65 MW...

T-50-130 TMZ

TYPISK
ENERGI EGENSKAPER
TURBO ENHET

T-50-130 TMZ

SERVICE OF EXCELLENCE OG INFORMASJON SOYUZTEKHENERGO

MOSKVA 1979

HOVEDFABRIKKENHETEN TIL TURBOENHETEN
(TU 24-2-319-71)

* Tar hensyn til varmen fra dampen som kommer inn i kondensatoren.

Sammenligning av resultatene av de typiske egenskapsdataene med TMZ-garantidataene

Indeks

Varme overført til forbruker Q t, Gcal/h
Turbindriftsmodus		Kondensasjon	Enkelt trinn	To trinn
TMZ-data

Frisk damptemperatur til, °С

Generatoreffektivitet h, %


Kjølevannstemperatur ved kondensatorinntaket t i 1, °C
Kjølevannføring W, m 3 /t
Spesifikt dampforbruk d, kg/(kW? h)
Typiske data
Frisk damptrykk Po, kgf/cm 2
Frisk damptemperatur t o , °C
Trykk i regulert avtrekk P, kgf/cm 2
Generatoreffektivitet h, %
Temperatur på matevann bak HPH nr. 7 t p.v., °C
Temperatur på nettverksvann ved inngangen til PSG-varmeren t 2, °C
Avtrekksdamptrykk P 2, kgf/cm 2		t i 1 = 20 °C, W = 7000 m 3 / t
Spesifikt dampforbruk d e, kg/(kW? h)
Endring av spesifikt dampforbruk for avvik av standardkarakteristikker fra garantibetingelsene
for avvik av eksosdamptrykk Dd e, kg/(kWh)
for avvik av matevannstemperatur Dd e, kg/(kW? h)
for temperaturavvik på returnettvann Dd e, kg/(kW? h)
Total korreksjon til spesifikt dampforbruk Dd e, kg/(kW? h)
Spesifikt dampforbruk under garantibetingelser dne, kg/(kW? h)
Avvik av spesifikt dampforbruk fra garantiannonsen e, %
Gjennomsnittlig avvik annonse e, %
* Avtrekkstrykkregulator er slått av.
	HELT TERMISK DIAGRAM FOR EN TURBOENHET				Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPDISTRIBUSJONSDIAGRAM

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPTRYKK I EKSTRAKSJONSKAMRE UNDER KONDENSASJONSMODUS

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET			Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DAMPTRYKK I EKSTRAKSJONSKAMRE UNDER OPPVARMINGSMODUS	Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPTRYKK I EKSTRAKSJONSKAMRE UNDER OPPVARMINGSMODUS

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

TEMPERATUR OG ENTALPI AV FATEVANN UTOVER HØYTRYKKSVARMERE

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET KONDENS TEMPERATUR UTOVER HDPE nr. 4 MED TO- OG TRE-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DAMPFORBRUK FOR HØYTRYKKSVARMERE OG KJØRER		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPFORBRUK FOR LAVTRYKKSVARMER nr. 4

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPFORBRUK FOR LAVTRYKKSVARMER nr. 3

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPLEKKASJER GJENNOM DE FØRSTE RUMMENE PÅ HPC, LPC-AKSELTETNINGER, DAMPTILSYNING TIL ENDETETNINGENE

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET EKSTRAKSJON AV DAMP FRA TETNINGER I I, IV EKSTRAKSJONER, I STILLING VARMER OG KJØLER			Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DAMPFORBRUK GJENNOM 21. TRINN MED TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN	Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPFORBRUK GJENNOM 23. TRINN MED ENTTrinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPFORBRUK I LPG I KONDENSEMODUS

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DAMPSTRØM I LPG GJENNOM EN LUKKET MEMBRAN

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET INNVENDIG KAPASITET I ROM 1 - 21		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET INNVENDIG STRØM I ROM 1 - 23 MED ENTTrinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

MELLOMROMKRAFT

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

SPESIFIK ELEKTRISK PRODUKSJON FRA TERMISK FORBRUK

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET TOTALT TAP AV TURBIN OG GENERATOR		Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET FORBRUK AV FERSK DAMP OG VARME I KONDENSEMODUS MED TRYKKREGULATOREN DEAKTIVERET		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI-EGENSKAPER. TURBO ENHET

SPESIFIKKE BRUTOVARMEFORBRUK FOR ENTTrinns OPPVARMING AV VANNNETT

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET	Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

SPESIFIKKE BRUTOVARMEFORBRUK FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET SPESIFIKKE BRUTOVARMEFORBRUK FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET SPESIFIKKE VARMEFORBRUK FOR TRE-Trinns OPPVARMING AV NETTVERKSVANN OG ELEKTROMEKANISK EFFEKTIVITET TIL TURBONENHETEN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

TEMPERATURDIFFERENS

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

RELATIV UNDERVARME AV NETTVANN I PSG OG PSV

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

ENTALPI AV DAMP I ØVRE VARMEKAMMER

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET MELLOMROM VARMEDRAP BRUKT		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET VARMEBRUK I NETTVERKSVANNVARMEREN (PSW)		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

EGENSKAPER TIL KONDENSATOR K2-3000-2

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET	Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET MODUSDIAGRAM FOR ETTTrinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET MODUSDIAGRAM FOR ETTTrinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

Gitt: Qt = 60 Gcal/t; Nt = 34 MW; Rtn = 1,0 kgf/cm2.

Bestem: D ca t/t.

Definisjon. På diagrammet finner vi gitt poeng A (Qt = 60 Gcal/t; Nt = 34 MW). Fra punkt A, parallelt med den skrå rette linjen, går vi til linjen for gitt trykk (P tn = 1,0 kgf/cm 2). Fra det resulterende punktet B går vi i en rett linje til linjen for gitt trykk (P tn = 1,0 kgf/cm2) i høyre kvadrant. Fra det resulterende punktet B senker vi vinkelrett på strømningsaksen. Punkt G tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.

Gitt: Qt = 75 Gcal/t; Rtn = 0,5 kgf/cm2.

Bestem: N t MW; D ca t/t.

Definisjon. På diagrammet finner vi det gitte punktet D (Q t = 75 Gcal/h; P t = 0,5 kgf/cm 2). Fra punkt D går vi i en rett linje til kraftaksen. Punkt E tilsvarer den fastsatte effekten. Deretter går vi i en rett linje til linjen P tn = 0,5 kgf/cm 2 av høyre kvadrant. Fra punkt G senker vi perpendikulæren til strømningsaksen. Det resulterende punktet 3 tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET	Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET

DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Type T-50-130 TMZ

		TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN		Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET DIAGRAM OVER MODUS FOR TO-Trinns OPPVARMING AV NETTVANN

Spurt av: Q T= 81 Gcal/t; Nt = 57,2 MW; P TV= 1,4 kgf/cm 2. Definere: D0 t/t Definisjon. På diagrammet finner vi det gitte punktet A ( Q t = 81 Gcal/t; Nt = 57,2 MW). Fra punkt A, parallelt med den skrå rette linjen, går vi til linjen for det gitte trykket ( P TV= 1,4 kgf/cm 2). Fra det oppnådde punktet B går vi i en rett linje til linjen for det gitte trykket ( P T inn= 1,4 kgf/cm 2) venstre kvadrant. Fra det resulterende punktet B senker vi vinkelrett på strømningsaksen. Punkt G tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.			Spurt av: Q T= 73 Gcal/t; P T inn= 0,8 kgf/cm2. Bestem: N t MW; D 0 t/t Definisjon.Å finne det gitte punktet D (QT= 73 Gcal/t; P T i = 0,8 kgf/cm 2) Fra punkt D går vi i rett linje til kraftaksen. Punkt E tilsvarer den fastsatte effekten. Videre i rett linje går vi til linjen P T i = 0,8 kgf/cm 2 venstre kvadrant. Fra det resulterende punktet Ж senker vi vinkelrett på strømningsaksen. Det resulterende punktet 3 tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.

		TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET		Type T-50-130 TMZ
b) Avvik ferskdamptrykk fra det nominelle V)
	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET ENDRINGER I FORBRUK AV FERSK DAMP I KONDENSERINGSMODUS		Type T-50-130 TMZ

		TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET		Type T-50-130 TMZ
a) På ferskdamptemperaturens avvik fra den nominelle b) Avvik ferskdamptrykk fra nominelt V) Avvik matevannstrøm fra nominell
	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET ENDRINGER I SPESIFIKKE VARMEFORBRUK I KONDENSEMODUS		Type T-50-130 TMZ
d) For underoppvarming av matevann i høytrykksovner e) For å endre oppvarmingen av vann i matepumpen f) For å slå av en gruppe høytrykksvarmere

TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET KORREKSJON TIL STRØM FOR EKSOS DAMPTRYKK I KONDENSEREN		Type T-50-130 TMZ

	TYPISKE ENERGI KARAKTERISTIKKER TIL EN TURBOENHET STRØMJUSTERINGER VED ARBEID MED VARMEKRAPEL-EKSOS		Type T-50-130 TMZ

Gitt: Qt = 81 Gcal/t; Nt = 57,2 MW; R TV = 1,4 kgf/cm 2.

Bestem: D ca t/t.

Definisjon. På diagrammet finner vi det gitte punktet A (Q t = 81 Gcal/h; N t = 57,2 MW). Fra punkt A, parallelt med den skrå rette linjen, går vi til linjen for gitt trykk (P TV = 1,4 kgf/cm 2). Fra det resulterende punktet B går vi i en rett linje til linjen for gitt trykk (P TV = 1,4 kgf/cm2) i venstre kvadrant. Fra det resulterende punktet B senker vi vinkelrett på strømningsaksen. Punkt G tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.

Gitt: Qt = 73 Gcal/t; R TV = 0,8 kgf/cm 2.

Bestem: N t MW; D ca t/t.

Definisjon. Vi finner det gitte punktet D (Q t = 73 Gcal/h; P t = 0,8 kgf/cm 2). Fra punkt D går vi i en rett linje til kraftaksen. Punkt E tilsvarer den fastsatte effekten. Deretter går vi i rett linje til linjen P TV = 0,8 kgf/cm 2 av venstre kvadrant. Fra det resulterende punktet Ж senker vi vinkelrett på strømningsaksen. Det resulterende punktet 3 tilsvarer den bestemte ferskdampstrømmen.

APPLIKASJON

1. De typiske energikarakteristikkene til T-50-130 TMZ-turbinenheten er kompilert på grunnlag av termiske tester av to turbiner (utført av Yuzhtekhenergo ved Leningradskaya CHPP-14 og Sibtekhenergo ved Ust-Kamenogorskaya CHPP) og gjenspeiler gjennomsnittlig effektivitet for en turbinenhet som har gjennomgått en større overhaling, som opererer i henhold til fabrikkdesignets termiske skjema (graf T-1) og under følgende forhold akseptert som nominell:

Trykket og temperaturen på fersk damp foran turbinstoppventilene er henholdsvis 130 kgf/cm2 * og 555 °C;

* Absolutt trykk er gitt i tekst og grafer.

Maksimalt tillatt forbruk av fersk damp er 265 t/t;

Maksimal tillatt dampstrøm gjennom det omskiftbare rommet og lavtrykkspumpen er henholdsvis 165 og 140 t/t; grenseverdiene for dampstrøm gjennom visse rom tilsvarer de tekniske spesifikasjonene til TU 24-2-319-71;

Eksosdamptrykk:

a) for egenskapene til kondenseringsmodusen med konstant trykk og egenskapene til arbeid med valg for to- og ett-trinns oppvarming av nettverksvann - 0,05 kgf/cm 2 ;

b) å karakterisere kondenseringsregimet ved en konstant strømningshastighet og temperatur på kjølevann i samsvar med de termiske egenskapene til K-2-3000-2 kondensatoren ved W = 7000 m 3 / t og t i 1 = 20 ° C - (graf T-31);

c) for driftsmodus med dampekstraksjon med tre-trinns oppvarming av nettverksvann - i samsvar med plan T-38;

Høy- og lavtrykksregenereringssystemet er fullt aktivert; damp fra valg III eller II tilføres avlufteren ved 6 kgf/cm 2 (når damptrykket i kammer III av valg synker til 7 kgf/cm 2 damp tilføres avlufteren fra utvalg II);

Matevannets strømningshastighet er lik strømningshastigheten for fersk damp;

Temperaturen på tilførselsvannet og hovedturbinkondensatet bak varmeovnene tilsvarer avhengighetene vist i grafene T-6 og T-7;

Økningen i entalpi av matevann i matepumpen er 7 kcal/kg;

Effektiviteten til den elektriske generatoren tilsvarer garantidataene til Elektrosila-anlegget;

Trykkreguleringsområdet i det øvre varmevalget er 0,6 - 2,5 kgf/cm 2, og i det nedre - 0,5 - 2,0 kgf/cm 2;

Oppvarming av nettvann i varmesentralen er 47 °C.

Testdataene som ligger til grunn for denne energikarakteristikken ble behandlet ved å bruke "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (Publishing House of Standards, 1969).

Kondensatet fra varmedampen til høytrykksvarmerne tappes i kaskade inn i HPH nr. 5, og fra det føres inn i avlufteren 6 kgf/cm2. Når damptrykket i valgkammer III er under 9 kgf/cm 2, sendes varmedampkondensatet fra HPH nr. 5 til HPH 4. Hvis damptrykket i valgkammer II er over 9 kgf/cm2, vil dessuten oppvarmingen dampkondensat fra HPH nr. 6 sendes i avlufteren 6 kgf/cm2.

Kondensatet til oppvarmingsdampen til lavtrykksvarmerne tappes i kaskade inn i HDPE nr. 2, hvorfra det tilføres av avløpspumper til hovedkondensatledningen bak HDPE nr. 2. Varmedampkondensatet fra HDPEen. nr. 1 tappes ut i kondensatoren.

Øvre og nedre varmtvannsberedere er koblet til henholdsvis turbinuttak VI og VII. Kondensatet til oppvarmingsdampen fra den øvre varmtvannsberederen tilføres hovedkondensatledningen bak HDPE nr. 2, og fra den nedre - inn i hovedkondensatledningen bak HDPE nr. I.

2. Turbinenheten, sammen med turbinen, inkluderer følgende utstyr:

Generator type TV-60-2 fra Elektrosila-anlegget med hydrogenkjøling;

Fire lavtrykksvarmere: HDPE nr. 1 og HDPE nr. 2, type PN-100-16-9, HDPE nr. 3 og HDPE nr. 4, type PN-130-16-9;

Tre høytrykksvarmere: PVD nr. 5 type PV-350-230-21M, PVD nr. 6 type PV-350-230-36M, PVD nr. 7 type PV-350-230-50M;

Overflate toveis kondensator K2-3000-2;

To hoved tre-trinns ejektorer EP-3-600-4A og en startende (en hovedutkaster er konstant i drift);

To nettverksvannvarmere (øvre og nedre) PSS-1300-3-8-1;

To kondensatpumper 8KsD-6?3 drevet av elektriske motorer med en effekt på 100 kW (en pumpe er konstant i drift, den andre er i reserve);

Tre kondensatpumper av nettverksvannvarmere 8KsD-5?3 drevet av elektriske motorer med en effekt på 100 kW hver (to pumper er i drift, en er i reserve).

3. I kondenseringsmodusen med trykkregulatoren slått av, uttrykkes det totale bruttovarmeforbruket og forbruket av fersk damp, avhengig av effekten ved generatorterminalene, analytisk ved følgende ligninger:

På konstant trykk damp i kondensatoren P 2 = 0,05 kgf/cm 2 (graf T-22, b)

Qo = 10,3 + 1,985Nt + 0,195 (Nt - 45,44) Gcal/t; (1)

Do = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt - 45,44) t/h; (2)

På konstant flyt(B = 7000 m 3 / t) og temperatur (t i 1 = 20 ° C) av kjølevann (graf T-22, a):

Qo = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt - 45,3) Gcal/t; (3)

Do = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt - 45,3) t/t. (4)

Forbruket av varme og frisk damp for kraften spesifisert under driftsforhold bestemmes fra de ovennevnte avhengighetene med den påfølgende introduksjonen av nødvendige korreksjoner (grafer T-41, T-42, T-43); disse endringene tar hensyn til avvik i driftsforhold fra nominelle (fra karakteristiske forhold).

Systemet med korreksjonskurver dekker praktisk talt hele spekteret av mulige avvik fra driftsforholdene til turbinenheten fra de nominelle. Dette gjør det mulig å analysere driften av en turbinenhet under kraftverksforhold.

Korreksjonene er beregnet for tilstanden til å opprettholde konstant effekt ved generatorterminalene. Hvis det er to eller flere avvik fra de nominelle driftsforholdene til turbogeneratoren, summeres korreksjonene algebraisk.

4. I modus med fjernvarmeuttak kan turbinaggregatet operere med ett-, to- og tretrinns oppvarming av nettvann. De tilsvarende typiske modusdiagrammene er vist i grafene T-33 (a - d), T-33A, T-34 (a - j), T-34A og T-37.

Diagrammene angir betingelsene for deres konstruksjon og bruksreglene.

Typiske modusdiagrammer gjør det mulig å direkte bestemme dampstrømmen til turbinen for de aksepterte startforholdene (N t, Q t, P t).

Grafene T-33 (a - d) og T-34 (a - j) viser regimediagrammer som uttrykker avhengigheten D o = f (N t, Q t) ved visse trykkverdier i regulerte ekstraksjoner.

Det skal bemerkes at modusdiagrammer for ett- og to-trinns oppvarming av nettverksvann, som uttrykker avhengigheten D o = f(N t, Q t, P t) (grafene T-33A og T-34A), er mindre nøyaktige på grunn av visse forutsetninger, vedtatt under konstruksjonen. Disse modusdiagrammene kan anbefales for bruk når omtrentlige beregninger. Når du bruker dem, må det huskes at diagrammene ikke tydelig indikerer grensene som definerer alle mulige moduser (i henhold til maksimale dampstrømningshastigheter gjennom de tilsvarende seksjonene av turbinstrømningsbanen og maksimaltrykkene i øvre og nedre ekstraksjoner ).

For mer nøyaktig å bestemme verdien av dampstrømmen til turbinen for en gitt termisk og elektrisk belastning og damptrykk i et kontrollert uttak, samt for å bestemme sonen for tillatte driftsmoduser, bør man bruke modusdiagrammene presentert i grafene T- 33 (a - d) og T-34 (a - j).

Spesifikt varmeforbruk for elektrisitetsproduksjon for de tilsvarende driftsmodusene bør bestemmes direkte fra grafene T-23 (a - d) - for entrinns oppvarming av nettvann og T-24 (a - j) - for totrinns oppvarming av nettverksvann.

Disse grafene er konstruert basert på resultatene av spesielle beregninger ved bruk av egenskapene til turbinstrømseksjonen og varmeanlegget og inneholder ikke unøyaktigheter som vises ved konstruksjon av regimediagrammer. Beregning av spesifikt varmeforbruk for elektrisitetsproduksjon ved bruk av modusdiagrammer gir et mindre nøyaktig resultat.

For å bestemme det spesifikke varmeforbruket for produksjon av elektrisitet, samt dampforbruket per turbin i henhold til grafene T-33 (a - d) og T-34 (a - j) ved trykk i regulerte uttak, for hvilke grafer er ikke direkte gitt, bør metoden brukes interpolasjon.

For driftsmodus med tre-trinns oppvarming av nettverksvann, bør det spesifikke varmeforbruket for elektrisitetsproduksjon bestemmes i henhold til plan T-25, som beregnes i henhold til følgende forhold:

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kWh), (5)

hvor Q pr - andre konstanter varmetap, for 50 MW turbiner, tatt lik 0,61 Gcal/t, i henhold til "Instruksjoner og metodiske instruksjoner om standardisering av spesifikt drivstofforbruk ved termiske kraftverk" (BTI ORGRES, 1966).

T-44-grafene viser korrigeringer av effekten ved generatorterminalene når driftsforholdene til turbinenheten avviker fra de nominelle. Hvis eksosdamptrykket i kondensatoren avviker fra den nominelle verdien, bestemmes effektkorreksjonen ved hjelp av vakuumkorreksjonsgitteret (graf T-43).

Tegnene på korreksjonene tilsvarer overgangen fra betingelsene for å konstruere regimediagrammet til operasjonelle forhold.

Hvis det er to eller flere avvik av driftsforholdene til turbinenheten fra de nominelle, summeres korreksjonene algebraisk.

Korreksjoner til effekt for ferskdampparametere og returvannstemperatur samsvarer med fabrikkberegningsdata.

For å opprettholde en konstant mengde varme som tilføres forbrukeren (Q t = const), når parametrene for fersk damp endres, er det nødvendig å foreta en ekstra korreksjon til kraften, tatt i betraktning endringen i dampstrømmen inn i ekstraksjon på grunn av endring i entalpien til damp i den kontrollerte ekstraksjonen. Denne endringen bestemmes av følgende avhengigheter:

Når du arbeider i henhold til en elektrisk tidsplan og en konstant dampstrøm til turbinen:

D = -0,1 Qt (Po-) kW; (6)

D = +0,1 Qt (to-) kW; (7)

Når du arbeider i henhold til varmeplanen:

D = +0,343 Qt (P o - ) kW; (8)

D = -0,357 Qt (to-) kW; (9)

D = +0,14 Qt (Po-) kg/t; (10)

D = -0,14 Q t (t o - ) kg/t. (elleve)

Entalpien til damp i kamrene med kontrollert varmeekstraksjon bestemmes i henhold til grafene T-28 og T-29.

Temperaturtrykket til nettverksvannvarmerne tas i henhold til de beregnede TMZ-dataene og bestemmes av den relative underoppvarmingen i henhold til plan T-37.

Ved fastsettelse av varmeutnyttelsen til nettvannvarmere antas underkjølingen av varmedampkondensatet til 20 °C.

Ved bestemmelse av mengden varme som oppfattes av den innebygde strålen (for tre-trinns oppvarming av nettvann), antas temperaturtrykket å være 6 °C.

Den elektriske kraften som utvikles i oppvarmingssyklusen på grunn av frigjøring av varme fra regulerte uttak bestemmes fra uttrykket

N tf = W tf? Q t MW, (12)

hvor W tf - spesifikk elektrisitetsproduksjon for oppvarmingssyklusen under de tilsvarende driftsmodusene til turbinenheten bestemmes i henhold til plan T-21.

Den elektriske kraften som utvikles av kondensasjonssyklusen bestemmes som differansen

N kn = N t - N tf MW. (1. 3)

5. Metodikk for å bestemme det spesifikke varmeforbruket for elektrisitetsproduksjon for forskjellige moduser Driften av en turbinenhet når de spesifiserte forholdene avviker fra de nominelle er forklart med følgende eksempler.

Eksempel 1. Kondenseringsmodus med trykkregulator deaktivert.

Gitt: Nt = 40 MW, Po = 125 kgf/cm2, to = 550 °C, P2 = 0,06 kgf/cm2; termisk diagram - beregnet.

Det er nødvendig å bestemme ferskdampforbruket og brutto spesifikt varmeforbruk under gitte forhold (Nt = 40 MW).

I tabellen 1 viser beregningssekvensen.

Eksempel 2. Driftsmodus med kontrollert dampavtrekk for to- og ett-trinns oppvarming av nettvann.

A. Driftsmodus i henhold til termisk tidsplan

Gitt: Qt = 60 Gcal/t; R TV = 1,0 kgf/cm 2; Po = 125 kgf/cm2; to = 545 °C; t2 = 55°C; oppvarming av nettverksvann - to-trinns; termisk diagram - beregnet; andre forhold er nominelle.

Det kreves å bestemme effekten ved generatorterminalene, forbruk av fersk damp og brutto spesifikt varmeforbruk under gitte forhold (Q t = 60 Gcal/h).

I tabellen 2 viser beregningssekvensen.

Driftsmodusen for entrinns oppvarming av nettvann beregnes tilsvarende.

Tabell 1

Indeks	Betegnelse	Dimensjon	Bestemmelsesmetode	Mottatt verdi
Ferskdampforbruk per turbin ved nominelle forhold			Graf T-22 eller ligning (2)
Varmeforbruk per turbin ved nominelle forhold			Graf T-22 eller ligning (1)
Spesifikt varmeforbruk ved nominelle forhold		kcal/(kWh)	Tidsplan T-22 eller Q o / N t

Den russiske føderasjonen RD

Standardkarakteristikk for turbinkondensatorer T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ

Ved sammenstilling av "Regulatory Characteristics" ble følgende grunnleggende betegnelser tatt i bruk:

Dampforbruk til kondensatoren (dampbelastning av kondensatoren), t/h;

Standard damptrykk i kondensatoren, kgf/cm*;

Faktisk damptrykk i kondensatoren, kgf/cm;

Kjølevannstemperatur ved kondensatorinntaket, °C;

Kjølevannstemperatur ved kondensatorutløpet, °C;

Metningstemperatur tilsvarende damptrykket i kondensatoren, °C;

Hydraulisk motstand av kondensatoren (trykkfall av kjølevann i kondensatoren), mm vannsøyle;

Standard temperaturtrykk på kondensatoren, °C;

Faktisk temperaturforskjell for kondensatoren, °C;

Oppvarming av kjølevann i kondensatoren, °C;

Nominell designstrømningshastighet for kjølevann inn i kondensatoren, m/t;

Kjølevann strømmer inn i kondensatoren, m/t;

Total kondensator kjøleflate, m;

Kjøleoverflate på kondensatoren med den innebygde kondensatorbanken frakoblet med vann, m.

Regulatoriske egenskaper inkluderer følgende hovedavhengigheter:

1) temperaturforskjellen til kondensatoren (°C) fra dampstrømmen inn i kondensatoren (dampbelastningen til kondensatoren) og starttemperaturen til kjølevannet ved nominell strøm av kjølevann:

2) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved nominell kjølevannstrøm:

3) temperaturforskjell for kondensatoren (°C) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannsstrømhastighet på 0,6-0,7 nominell:

4) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannsstrømhastighet på 0,6-0,7 - nominell:

5) temperaturforskjellen til kondensatoren (°C) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannstrømningshastighet på 0,44-0,5 nominell;

6) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannstrømningshastighet på 0,44-0,5 nominell:

7) hydraulisk motstand til kondensatoren (trykkfall av kjølevann i kondensatoren) fra strømningshastigheten til kjølevann med en operativ ren kjøleoverflate av kondensatoren;

8) korrigeringer av turbineffekt for avvik i eksosdamptrykket.

Turbinene T-50-130 TMZ og PT-80/100-130/13 LMZ er utstyrt med kondensatorer, der omtrent 15 % av kjøleoverflaten kan brukes til å varme opp etterfylling eller returnere nettverksvann (innebygde bunter) . Det er mulig å kjøle de innebygde bjelkene sirkulerende vann. Derfor, i "Regulatory Characteristics" for turbiner av typene T-50-130 TMZ og PT-80/100-130/13 LMZ, er avhengighetene i henhold til paragrafene 1-6 også gitt for kondensatorer med frakoblede innebygde bunter (med en kjøleoverflate redusert med ca. 15 % kondensatorer) ved kjølevannstrømningshastigheter på 0,6-0,7 og 0,44-0,5.

For PT-80/100-130/13 LMZ-turbinen er også egenskapene til kondensatoren med den innebygde strålen slått av ved en kjølevannstrøm på 0,78 nominell gitt.

3. DRIFTSKONTROLL AV DRIFT AV KONDENSERINGSENHETEN OG KONDENSERENS TILSTAND

Hovedkriteriene for å vurdere driften av en kondensator, som karakteriserer utstyrets tilstand ved en gitt dampbelastning av kondensatoren, er damptrykket i kondensatoren og temperaturtrykket til kondensatoren som oppfyller disse betingelsene.

Driftskontroll over driften av kondensatoren og tilstanden til kondensatoren utføres ved å sammenligne det faktiske damptrykket i kondensatoren målt under driftsforhold med standard damptrykk i kondensatoren bestemt for de samme forholdene (samme dampbelastning på kondensatoren, strømningshastigheten og temperaturen til kjølevannet), samt ved å sammenligne det faktiske temperaturen kondensatortrykket med standard.

En sammenlignende analyse av måledata og standard ytelsesindikatorer for installasjonen gjør det mulig å oppdage endringer i driften av kondenseringsenheten og etablere deres sannsynlige årsaker.

Et trekk ved turbiner med kontrollert damputvinning er deres langsiktige drift, med lav dampstrøm inn i kondensatoren. I modusen med varmeavtrekk gir overvåking av temperaturtrykket i kondensatoren ikke et pålitelig svar om graden av forurensning av kondensatoren. Derfor er det tilrådelig å overvåke driften av kondenseringsenheten når dampstrømmen inn i kondensatoren er minst 50 % og når kondensatresirkulasjonen er slått av; dette vil øke nøyaktigheten for å bestemme damptrykket og temperaturforskjellen til kondensatoren.

I tillegg til disse grunnleggende mengdene, for driftsovervåking og analyse av driften av en kondenseringsenhet, er det også nødvendig å pålitelig bestemme en rekke andre parametere som eksosdamptrykket og temperaturtrykket avhenger av, nemlig: temperaturen for innkommende og utgående vann, dampbelastningen til kondensatoren, strømningshastigheten til kjølevann og etc.

Påvirkningen av luftsug i luftfjerningsanordninger som opererer innenfor ytelsesegenskaper, og er ubetydelig, mens forringelsen av lufttettheten og økningen i luftsuget, som overstiger driftskapasiteten til ejektorene, har en betydelig innvirkning på driften av kondenseringsenheten.

Derfor lufttetthetskontroll vakuumsystem turbinenheter og opprettholdelse av luftsug på nivå med PTE-standarder er en av hovedoppgavene under drift kondenserende enheter.

De foreslåtte standardkarakteristikkene er basert på luftsugeverdier som ikke overstiger PTE-standarder.

Nedenfor er hovedparametrene som må måles under operasjonell overvåking av tilstanden til kondensatoren, og noen anbefalinger for organisering av målinger og metoder for å bestemme de viktigste kontrollerte mengdene.

3.1. Eksos damptrykk

For å få representative data om kondensatorens eksosdamptrykk under driftsforhold, må målinger utføres på punktene spesifisert i standardspesifikasjonene for hver kondensatortype.

Eksosdamptrykket skal måles med instrumenter med flytende kvikksølv med en nøyaktighet på minst 1 mmHg. (enkeltglass kopp vakuummålere, barvakuumrør).

Når du bestemmer trykket i kondensatoren, er det nødvendig å innføre passende korreksjoner til instrumentavlesningene: for temperaturen på kvikksølvkolonnen, for skalaen, for kapillaritet (for enkeltglassinstrumenter).

Trykket i kondensatoren (kgf/cm) ved måling av vakuum bestemmes av formelen

Hvor er barometertrykket (som justert), mmHg;

Vakuum bestemt av vakuummåler (med korreksjoner), mm Hg.

Trykket i kondensatoren (kgf/cm) målt med et barvakuumrør bestemmes som

Hvor er trykket i kondensatoren, bestemt av enheten, mm Hg.

Barometertrykket skal måles med kvikksølvinspektørbarometer med innføring av alle nødvendige korreksjoner i henhold til instrumentets pass. Det er også mulig å bruke data fra nærmeste værstasjon, med tanke på høydeforskjellen på objektene.

Ved måling av eksosdamptrykk, må legging av impulsledninger og installasjon av instrumenter utføres i samsvar med følgende regler for installasjon av instrumenter under vakuum:

indre diameter impulsrør må være minst 10-12 mm;
impulslinjer må ha en total helning mot kondensatoren på minst 1:10;
tettheten til impulsledningene må kontrolleres ved trykktesting med vann;
Det er forbudt å bruke låseanordninger med tetninger og gjengede forbindelser;
måleapparater skal kobles til impulsledninger ved hjelp av tykkvegget vakuumgummi.

3.2. Temperaturforskjell

Temperaturforskjell (°C) er definert som forskjellen mellom metningstemperaturen til eksosdampen og temperaturen på kjølevannet ved kondensatorutløpet

I dette tilfellet bestemmes metningstemperaturen fra det målte trykket til eksosdampen i kondensatoren.

Overvåking av driften av kondenseringsenheter til oppvarmingsturbiner bør utføres i kondenseringsmodusen til turbinen med trykkregulatoren slått av i produksjons- og varmeekstraksjonen.

Dampbelastningen (dampstrømmen inn i kondensatoren) bestemmes av trykket i kammeret til en av ekstraksjonene, hvis verdi er kontrollen.

Dampstrømmen (t/t) inn i kondensatoren i kondenseringsmodus er lik:

Hvor er strømningskoeffisienten, hvis numeriske verdi er gitt i de tekniske dataene til kondensatoren for hver type turbin;

Damptrykk i kontrolltrinnet (prøvetakingskammer), kgf/cm.

Hvis det er nødvendig å overvåke driften av kondensatoren i turbinens oppvarmingsmodus, bestemmes dampstrømmen tilnærmet ved beregning basert på dampstrømmen til et av mellomtrinnene til turbinen og dampstrømmen til varmeekstraksjonen og lavtrykks regenerative varmeovner.

For T-50-130 TMZ-turbinen er dampstrømmen (t/t) inn i kondensatoren i oppvarmingsmodus:

med entrinns oppvarming av nettvann

med to-trinns oppvarming av nettvann

Hvor og er dampforbruket, henholdsvis gjennom 23. (for ett-trinns) og 21. (for totrinns oppvarming av nettverksvann) trinn, t/t;

Forbruk av nettvann, m/t;

; - oppvarming av nettvann i henholdsvis horisontale og vertikale nettvarmere, °C; er definert som temperaturforskjellen mellom nettvannet etter og før tilsvarende varmeapparat.

Dampstrømmen gjennom 23. trinn bestemmes i henhold til Fig. I-15, b, avhengig av ferskdampstrømmen til turbinen og damptrykket i det nedre varmeavtrekket.

Dampstrømmen gjennom 21. trinn bestemmes i henhold til Fig. I-15, a, avhengig av ferskdampstrømmen til turbinen og damptrykket i det øvre varmeavtrekket.

For PT-turbiner er dampstrømmen (t/t) inn i kondensatoren i oppvarmingsmodus:

for turbiner PT-60-130/13 LMZ

for turbiner PT-80/100-130/13 LMZ

Hvor er dampforbruket ved utløpet av CSD, t/t. Bestemmes i henhold til Fig. II-9 avhengig av damptrykket i varmeavtrekket og i V-avtrekket (for PT-60-130/13 turbiner) og i henhold til Fig. III-17 avhengig av damptrykket i varmeavtrekket og i IV-ekstraksjonen (for turbiner PT-80/100-130/13);

Vannoppvarming i nettvarmere, °C. Bestemmes av temperaturforskjellen mellom nettverksvannet etter og før varmeovnene.

Trykket akseptert som styretrykk skal måles med fjærinstrumenter av nøyaktighetsklasse 0,6, periodisk og nøye kontrollert. For å bestemme den sanne verdien av trykket i kontrollstadiene, er det nødvendig å innføre passende korreksjoner til instrumentavlesningene (for instrumentenes installasjonshøyde, korreksjon i henhold til passet, etc.).

Strømningshastighetene av fersk damp til turbinen og nettverksvannet, som er nødvendig for å bestemme dampstrømningshastigheten til kondensatoren, måles av standard strømningsmålere med korreksjoner for avvik fra driftsparametrene til mediet fra de beregnede.

Temperaturen på nettverksvannet måles med kvikksølvlaboratorietermometre med en delingsverdi på 0,1 °C.

3.4. Kjølevannstemperatur

Kjølevannstemperaturen som kommer inn i kondensatoren måles på ett punkt på hver pennestokk. Vanntemperaturen ved kondensatorens utløp skal måles ved minst tre punkter i ett tverrsnitt av hver avløpsledning i en avstand på 5-6 m fra kondensatorens utløpsflens og bestemmes som gjennomsnitt basert på termometeravlesninger kl. alle punkter.

Temperaturen på kjølevannet skal måles med kvikksølvlaboratorietermometre med delingsverdi 0,1 °C, montert i termometriske hylser med en lengde på minst 300 mm.

3.5. Hydraulisk motstand

Kontroll av forurensning av rørplater og kondensatorrør utføres av kondensatorens hydrauliske motstand gjennom kjølevannet, hvor trykkforskjellen mellom trykk- og avløpsrørene til kondensatorene måles ved hjelp av en kvikksølvdobbeltglass U-formet differensial. trykkmåler installert på et nivå under trykkmålepunktene. Impulslinjer fra trykk og Avløpsrør kondensatorer må fylles med vann.

Den hydrauliske motstanden (mm vannsøyle) til kondensatoren bestemmes av formelen

Hvor er differansen målt av enheten (justert for temperaturen på kvikksølvkolonnen), mm Hg.

Ved måling av den hydrauliske motstanden bestemmes også strømmen av kjølevann inn i kondensatoren for å tillate sammenligning med den hydrauliske motstanden i henhold til standardkarakteristikkene.

3.6. Kjølevannsstrøm

Kjølevannstrømmen til kondensatoren bestemmes av kondensatorens termiske balanse eller ved direkte måling av segmentmembraner installert på trykktilførselsvannledningene. Kjølevannstrøm (m/t) basert på termisk balanse til kondensatoren bestemmes av formelen

Hvor er forskjellen i varmeinnhold av eksosdamp og kondensat, kcal/kg;

Varmekapasitet til kjølevann, kcal/kg·°С, lik 1;

Vanntetthet, kg/m, lik 1.

Ved utarbeidelse av standardkarakteristikkene ble det tatt til 535 eller 550 kcal/kg, avhengig av turbinens driftsmodus.

3.7. Lufttettheten til vakuumsystemet

Lufttettheten til vakuumsystemet styres av mengden luft ved utløpet av dampjetejektoren.

4. VURDERING AV REDUKSJONEN I KRAFTEN TIL EN TURBINENHET UNDER DRIFT MED REDUSERT SAMMENLIGNET MED STANDARDVAKUUM

Trykkavviket i kondensatoren til en dampturbin fra standarden fører, for et gitt varmeforbruk til turbinenheten, til en reduksjon i kraften utviklet av turbinen.

Endringen i effekt når det absolutte trykket i turbinkondensatoren avviker fra standardverdien bestemmes fra eksperimentelt oppnådde korreksjonskurver. Korreksjonsgrafene inkludert i disse kondensatorspesifikasjonene viser endringen i effekt for forskjellige betydninger dampstrømningshastighet i lavtrykksturbinen. For en gitt modus for turbinenheten bestemmes verdien av effektendringen når trykket i kondensatoren endres fra til fra den tilsvarende kurven.

Denne verdien av effektendringen tjener som grunnlag for å bestemme overskuddet av det spesifikke varmeforbruket eller spesifikt drivstofforbruk etablert ved en gitt belastning for turbinen.

For turbiner T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ, dampstrømningshastigheten i ChND for å bestemme underproduksjonen av turbinkraft på grunn av en økning i trykket i kondensator kan tas lik dampstrømningshastigheten i kondensatoren.

I. NORMATIVE KARAKTERISTIKKER TIL KONDENSATOR K2-3000-2 TURBINER T-50-130 TMZ

1. Kondensator tekniske data

Kjøleoverflate:


uten innebygget bjelke


Rør diameter:
ytre
interiør
Antall rør
Antall vannslag
Antall tråder
Luftfjerningsanordning - to dampstråleutkastere EP-3-2

i kondenseringsmodus - i henhold til damptrykket i IV-valget:

2.3. Forskjellen i varmeinnhold av eksosdamp og kondensat () tas som følger:

Figur I-1. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =3000 m

Figur I-2. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =3000 m

Figur I-3. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =3000 m

Figur I-4. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =3000 m

Figur I-5. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =3000 m

Figur I-6. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =3000 m

Figur I-7. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =2555 m

Figur I-8. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =2555 m

Figur I-9. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =2555 m

Figur I-10. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =2555 m

Figur I-11. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =2555 m

Figur I-12. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =2555 m

Figur I-13. Avhengighet av hydraulisk motstand på strømmen av kjølevann inn i kondensatoren:

1 - full overflate av kondensatoren; 2 - med den innebygde strålen deaktivert

Figur I-14. Korrigering til kraften til T-50-130 TMZ-turbinen for avvik i damptrykket i kondensatoren (iht. "Typiske energiegenskaper for T-50-130 TMZ-turbinenheten". M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Fig. l-15. Avhengighet av dampstrøm gjennom T-50-130 TMZ-turbinen av fersk dampstrøm og trykk i øvre varmevalg (med totrinns oppvarming av nettverksvann) og trykk i nedre varmevalg (med ett-trinns oppvarming av nettverksvann ):

a - dampstrøm gjennom 21. trinn; b - dampstrøm gjennom 23. trinn

II. NORMATIVE KARAKTERISTIKKER TIL KONDENSATOR 60KTSS TURBINE PT-60-130/13 LMZ

1. Tekniske data

Totalt kjøleareal
Nominell dampstrøm til kondensatoren
Estimert mengde kjølevann
Aktiv lengde på kondensatorrør Rør diameter:
ytre
interiør
Antall rør
Antall vannslag
Antall tråder

Luftfjerningsanordning - to dampstråleutkastere EP-3-700

2. Instruksjoner for å bestemme noen parametere for kondenseringsenheten

2.1. Eksosdamptrykket i kondensatoren bestemmes som gjennomsnittsverdien av to målinger.

Plasseringen av damptrykkmålepunktene i kondensatorhalsen er vist i diagrammet. Trykkmålepunktene er plassert i et horisontalt plan som passerer 1 m over planet for tilkobling av kondensatoren til adapterrøret.

2.2. Bestem dampstrømmen inn i kondensatoren:

i kondenseringsmodus - ved damptrykk i V-valget;

i oppvarmingsmodus - i henhold til instruksjonene i avsnitt 3.

2.3. Forskjellen i varmeinnhold av eksosdamp og kondensat () tas som følger:

for kondenseringsmodus 535 kcal/kg;
for oppvarmingsmodus 550 kcal/kg.

Fig. II-1. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-2. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-3. Avhengighet av temperaturtrykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-4. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-5. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-6. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen inn i kondensatoren og kjølevannets temperatur.